Bugaev Mihail Aleksandrovich 2016 (1207593), страница 19

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 19)

Предельное время пребывания людей в зоне заражения и продолжительность сохранения неизменным метеорологических условий составляет 4 ч. По истечении указанного времени прогноз обстановки должен уточняться.

К количественным характеристикам выброса СДЯВ относятся следующие характеристики:

1. площадь зоны заражения СДЯВ;

2. глубина зоны заражения при аварии на химически опасном объекте;

3. глубина зоны заражения при разрушении химически опасного объекта;

4. время подхода зараженного воздуха к объекту;

5. продолжительность поражающего действия СДЯВ.

Все эти характеристики зависят от такой величины, как эквивалентное количество вещества, которая рассматривается как:

1. эквивалентное количество вещества в первичном облаке;

2. эквивалентное количество вещества во вторичном облаке.

Эти величины определяют по формулам (5.1) и (5.2) соответственно в зависимости от условий. Расчет глубины зоны заражения СДЯВ ведется с помощью формул (5.6) и (5.7).

Эквивалентное количество (т) вещества в первичном облаке определяется по формуле:

(5.1)

где -коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ; - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы сероводорода к пороговой токсодозе другого СДЯВ;

- коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости атмосферы; для инверсии принимается равным 1, для изотермии 0,23, для конвекции 0,08;

- коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха;

– количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т.

Эквивалентное количество (т) вещества в первичном облаке определяется по формуле:

(5.2)

где – коэффициент, зависящий от физико-химических свойств СДЯВ;

– коэффициент, учитывающий скорость ветра;

– коэффициент, зависящий от времени N, прошедшего после начала аварии.

(5.3)

при < 1 ч принимается для 1 ч;

d- плотность СДЯВ, т/м³;

h - толщина слоя СДЯВ, м.

где – время испаре- ния АХОВ с площади разлива, ч; – коэффициент, учитывающий влияние температуры окружающего воздуха на скорость образования вторичного облака.

Вычисляется продолжительность поражающего действия АХОВ (время испарения АХОВ с площади разлива) по формуле

(5.4)

Так как предельная продолжительность сохранения метеоусловий 4 часа, принимаем и = = = 1,12 ч

Вычисляем глубину распространения первичного и вторичного облака АХОВ с применением (прил. 1 табл. 2 [13] ) и формул интерполирования:

(5.5)

где , , – большее, меньшее и искомое значения глубины распространения заражённого АХОВ воздуха, км; , , – большее, меньшее и непосредственно переходящее в первичное (вторичное) облако количество АХОВ соответственно, т.

Для скорости ветра в приземном слое 1 м/с глубина распространения первичного и вторичного облаков АХОВ составит:

км

Определяется глубина распространения первичного и вторичного облаков АХОВ (прил. 1 табл. 2 [13]). Общую глубину (дальность) распространения зараженного воздуха определяют по формуле

(5.6)

где – общая глубина распространения облака, заражённого АХОВ воздуха, км; – большее из значений и , км; – меньшее из значений и , км;

Общая глубина распространения облака зараженного воздуха сравнивается с возможным предельным значением глубины переноса воздушных масс , определяемым из уравнения

(5.7)

где v – скорость переноса переднего фронта облака зараженного воздуха (прил. 1 табл. 3 [13]), км/ч.

Глубина зоны возможного заражения АХОВ выбирается как наименьшее значение из и ;

В соответствии с требованиями методики глубина зоны возможного заражения АХОВ выбирается как наименьшее значение из и , следовательно, в рассматриваемом случае общая глубина распространения зараженного АХОВ воздуха составит 20 км.

6 НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ РАБОТА

6.1 Технико-экономическая эффективность конструкции пути переменной жесткости

При внедрении на мостах и тоннелях более стабильных, надёжных и экономических конструкций верхнего строения пути безбаластного типа необходимо учитывать специфические условия работы железнодорожного пути в зоне их стыковки с обычной конструкцией пути в виде рельсошпальной решетки (РШР) на балласте.

Опыт эксплуатации подобных участков на Дальневосточной железной дороге и результаты наблюдений отечественных и зарубежных специалистов показали, что при движении поездов возникает повышенная динамическая и вибрационное воздействие на все элементы пути. И как следствие – прогрессирующие расстройство пути, более частый выход из строя элементов верхнего строения пути (ВСП).

Регулярные выправки не дают желаемого результата т.к. по данным МГУПСа после прохода всего 100 тыс. т. брутто восстанавливается силовая неровность и реализуется осадка пути [1]. От колес подвижного состава (ПС) на первые опоры безбаластного пути передаются значительные отрывающие усилия.

С повышением скоростей движения поездов, их осевых и погонных нагрузок деформативность железнодорожного пути также увеличивается. Поэтому, встает вопрос о снижении дополнительного вибродинамического воздействия на участках сопряжения земляного полотна (ЗП) и искусственных сооружений (ИССО) за счет плавного изменения модуля упругости подрельсового основания.

Необходимость решения такой задача возникла при реконструкции мостового перехода через реку Амур у г. Хабаровска. В качестве подрельсовых опор на металлических фермах уложены плиты БМП. В промежуточном скреплении КБ использованы резиновые прокладки толщиной 8 мм под рельсом и 10 под прокладкой. При такой конструкции мостового полотна на мощных опорах береговых устоев модуль упругости составляет величину 150-200 МПа.

ЗП на подходах к мосту представлено разнородными грунтами и степенью их уплотнения. На правом берегу Амура между стыком рамного рельса стрелочного перевода (СП) и верхней части устоя где должна быть устроена переходная по жесткости зона, в начале располагаются кремнистые сланцы не нарушенной структуры.

На расстоянии 5 м от лицевой стороны устоя поверхность кремнистых сланцев понижается в сторону устоя и эта зона заполнена путевым щебнем и сверху присыпано песком. Для сокращения материальных и финансовых затрат, сокращения сроков строительства за счет полной механизации работ и применения конструкции индустриального изготовления в качестве жесткого слоя использовали плиты БМП типа П4-3 с размерами 2х2,7 м непригодные по дефектности для укладки в мостовое полотно. Данные расчетов определили рациональную переменную глубину укладки плит с мощностью щебня 0.4 м на правом устое и 0.8 м у стыка рамного рельса. Протяженность конструкции составила 12 м. Плиты уложены в один ряд (рис.6.1)

Рис.6.1- Конструкция переменной жесткости (правый берег):

а) продольный профиль; б) план раскладки плит с расстановкой реперов (18 шт); 1 – плиты БМП типа П4-3 (6 шт); 2 – фундаментные блоки типа ФБС-27-6-6 (2 шт); 3 – кремнистый сланец

За период эксплуатации с 1998 г. по 2009 г. наибольшая осадка составила 100 мм в сечении находящемся на расстоянии 3,8 м от начала укладки плит в зоне разработки котлована под береговой устой. Максимальная среднегодовая осадка составила 9,9 мм. За период между последними измерениями среднегодовая осадка составила 4 мм (уменьшилась в 2,5 раза). ( рис.6.2)

По данным рис.6.2 наглядно видно затухание интенсивности осадок при пропуске тоннажа свыше 150-300 млн.т.

Рис.6.2- Приращение осадки при увеличении пропущенного тоннажа (правый берег ) по данным реперов №-6…18.

На левом берегу Амура ЗП представлено высокой насыпью из крупно зернистого песка с прослойками из песко-гравия. Сложность плавного изменения жесткости заключалась в том, что высокая песчаная насыпь переходила в короткий береговой устой длиной 3,73 м, что короче на 2,36 правого устоя. Переходная по жесткости конструкция проектировалась от берегового устоя до расчетного сечения на насыпи с рациональным эффектом изменения модуля упругости U. После многовариантных расчетов установили [33], что переходную зону под установленную скорость движения поездов можно ограничить длиной 21 м. Мощность щебня над плитами плавно меняется от 0,4 до 1,2 м. Зона стыковки насыпи с устоем перекрывается 3 слоями плит ПТП-32-15 (22 шт). (рис.6.3).

Характеристики

Список файлов ВКР