Сторожев М.В. (ред.) - Ковка и объемная штамповка стали. Справочник т2 (1189555), страница 45
Текст из файла (страница 45)
Сб. *Прогрессивная технология куэнечно-штам. ааэочнаго пронэоокстяэ Пох рек П. В. Камнсээ. Машгнэ. 1953. 2 Аркстаз В. М Работа на коночных зальцах Энцяклопеднчсскнй спразочннк Мэшннастраенне». Т 6. М.. Машгнз, 1947. 3. Аристов В. М. н Мартын а э В. Н. Иэготояясяяс аэтатрэк. торных поковок з кояочных зальцах.
«Аятомобкльиая н тракторная пра. мышлснность, 1953. ЛЪ 5. 4. Бахтнноэ Б. П. и Штср. н о з М. М. Калибровка прокатных валков. М., Мсталлургнэдат, 1953. 5. Гол с н Ш Р.счет усяаяй я энергии при пластическая деформации металлов М., Мсталлургиэдат, 1958. 6. Г а л о з и н А.
Фс Прокатка. Ч. Калибровка. Свердловск †., ОНТИ, 1936. 7. Г 1 б к и н С И. Теория обработки металлов Кзоксннсы. М., Металлург. издат, 1947. 246 Специадизироеаииые процессы шпчамповки 8. Д у р н е в В. Д. Продольная про. катка профилей переменного сечения в двух пернодичес«их калибрак Сб. «Обработке металлов давлением». Труды ЛПИ № 203 М..
Млшгиз, 1959. 9 Ж у б р Л. Н. и Й о г а Н. А. Эффективность применен«» смазочно-охлаждающих жидкостей прн штамповке ма ковочных зальцах «Производственно-технический бюллетеныь !960. Лч 6. !О. Ма р т ы н о в В. Н. Йзготовление поковок и фасонных заготовок в «о. ночных вальцах.
М., МДНТП имени Ф. Э. Дзержинского. 1958. 11. М а р т ы н о в В. Н. Горячая штамповка боковых звеньев скребкового транспортера в «овочных зальцах. М., 1956 !2. М а р т ы и о а В. Н. Исследование процесса штамповки в зальцах. М., Мэшгиз. !952. 13. М а р т ы н о в В. Н. Технология вальцовми за~ставок и пгтвыповки поковок в коночных зальцах.
Специализированные процессы штамповки. ОбШ огненный университет. М, 1962 14. Никольский Л. Н.иКузоец о э А. В. Получение заготовок на коночных вальках под последующую штамповку Воронеж. ОНТИ, 1961. !5. Н о г а Н. А. Исследование влниния основных технологических факторов иа стойкость вальцовых штвм ов. Дис. сертаци» На соискание ученой сгепени нэнд техн наун Харьков, 1963. 16, Нога Н.А.нЖубр Л. Н. Влияние чистоты поверхности вальцовых штамПов на их износоустойчивость.
еКузнечио-штамповочное производство», 1962, № 7. 17. Нога Н.А.нЖубр Л. Н. Встаа«и для коночных штампов Машиностроение», !962, № !. !8. С н н и ц а И. И. Двусторонние периодические профили. М., Металлургиэдат, 1958 19. Смирнов В К Ва ьцо к» заготовон под штамповну. М., Машгиз, 1964. 20. Тарновский И.
я. и др. Продальная прокатка профилей переменного сечения Свердловск †, Метал. лургиэдаг, 1962. 21. Т а р н о в с к и й И. Я. и др. Раэ. работка технологии прокатки звеньев гусеницы трактора Т-100 э с «Новости машиностроения, 1956, № 5. Раскатка «ольцевых заготовок 1. К а м н е в В. П. Пути приближения формы и размеров поковок (заготовок) «форме и рачнеран деталей. ЛДНП. 1956. 2. Л и т в а и Л К. Методика расчета размеров зато~оно« при штамповке иа ГКМ и раскатке.
ЦВТИ. 1955. 3. Л н т э а «Л. К. Соврснс ые иет ды горячей штамповки. М.. Профтехизда, 1963. 4. Охрименко Я. М Технология «уэнечно-штаипоеочного произеод. стев. «Машиностроение». !966. 5. Роэсдественский Ю.Л.ндр. Штамповка «ольцевых заготовок. М., Машгиз, 1958. Накатка зубчатых колес, звездочек и винтов 1. С м н р и о в В. С. и др. Поперечиан прокат«а в машиностроении. М., Ма!огиз.
1957. 2. К у з ь и и н А. Д. Исследование процесса прокатки цилиндрических зубчатых колес. М., Мшнгиз. 1951 3. Васильчиков М. В. н Барб а р и ч М. В. Оборудование для прокатки изделий сложной формы. ЦИНТИАМ. 1963. 4. Капитанов И. М. и Сурвжс н н й П. М. Горячая прокатка ци. линдрическик зубчатых «олес. Металлургическое машиностроение. Вып 8, НИИИ НФОРМТЯЖМАШ, 1965. 5. Рычков Л.П «МуконинВ.Ф. Накатка звездочек Металлургическое нашниосгроенне Вып. 6. НИИИ Н.
ФОРМТЯЖМАШ. 1965. 6. В о л к о в М. М. Прокатка крупных рсзьб заготовок червяков н червя ~ных фрее Металлург« с«ое нашнностроеиие. Вып. 6. НИИЙНФОРМТЯЖМАШ, 1965. 7. К у з ь и и н А. Д. Расчет усилий н моиентов, действующих на валках прн прокат«« зубчатых «олес. «Вестник машиностроения . 1965, № 7. Новые способы штамповки 1. МасЬ|пегу (1..) 1966, 108.
Лй 2774 2. 5спг(Пел АгЬеиъйе1пзе)псЬ. На!!опаиэ!ег Лапа. Ногдгйе)л — шеэиа)еп, 1964, № 72, 19 — 42. О1э1 мз 81 — 82 3. ТооПпа апд Ргодпс1)оп 1964, 30, гй 7. 4. МасЫпегу (Н У.), 1964, 71. № 2 н 3. 5. Ме(а(, 1964. 18, Л' 4. 6. Шег1гэ!а(! ппд Ве(г(еЬ. 1964. 97, № 16. 7. жег№!аиз!есбп!и, 1964, 54. Лэ 8. 8. Каталог фирмы О.
5. !пднэ!г)еэ, 1пс. (О 5 1) 1964. 9. Тесйп(всЬе ЯппдзсЬап, 1964, 56, 38. 10. Ьоп Аае, 1964, 194, № 18 11. Труды Института ВНИПП, 1962. № 1. 12 (гоп Абе. 1965. 196. № 23. 13 Ап!оша(1оп. 1962. 9. № 6. 14. Ашсг(сап МасЫп!э(, 1964. 108. № 22. 15. Шее), 1964.
16, № 6. 16. Каталог фирмы СЬашЬегэЬнги Епа(- псгг№а Сопэрапу. !7. МасЫпегУ П.,). 1964, 105. № 2715 18 Мс(а) !гев1шеп! апд Огор Роги(пй, 1954, З), № 2ЗО. 19. МасЫпегу (1..), 1964. 105, 2701 ГЛАВА ХНП ОСОБЕННОСТИ КОВКИ И ШТАМПОВКИ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ ОСОБЕННОСТИ СПЛАВОВ Высоколегированаые жаропрочные стали и сплавы отличаются от конструкционных сталей меньшей допустимой скоростью нагрева, ограниченными степенями деформации, более узними температурными интервалами обработки.
Кроме того, для ковки и штамповки заготовок одинаковой формы н рззмероа из жарапрачных сталей и сплавов необходимы молоты с большей энергией удара, а прессы с большими усилиями, чем при обработке заготовок из конструкционных сталей. Эти особенности обусловлены физико-химичесними свойствами жаропрочных сталей и сплавов, проявляющимися в строении слитка, процессах диффузии и рекристаллизации, запасе пластичности, сопротивлении деформированию ит. п. В обычных кузнечных слитках из жарапрочных сплавов, выплавленных в открытых индукционных и дуговых электрических печах и отлитых в изложницы, в большей степени, чем в слитках из углеродистой и легированной стали, проявляются такие дефекты, как рыхлость и трещины усадочного происхождения, неравномерность в величине и форме зерна, неоднородность химического состава и неравномерность залегания составля.
ющих, не вошедших в твердый раствор. й(икроструктура большинства аустеиитных сталей и жаропрочных сплавов на основе никеля содержит карбиды, интерметаллиды, окислы и дру. гие хрупкие соединения, понижающие пластичность слитков н заготовок при ковке. Резко выраженная транскристалли ческая Макроструктура слитков с зоной столбчатых кристаллитов вблизи наружной поверхности создает значительную анизотропию свойств. В слитнах, полученных электрошлаковым переплавом и плавкой в вакууме с расходуемым электродом, перечи. сленные выше дефекты в значительной степени ослаблены. Однако и в этом случае в лигам и деформированном металле наблюдается химическая неоднородность крнсталлитов, обогащение границ зерен легкоплавкими и хрупкими соединениями и другие яв. ленни, обусловленные физико хнмнчесними свойствами сплава.
Чтобы рационально построить технологические процессы ковки и штамповки для каждого конкретного сплава, необходимо знать режимы нагрева и температурный интервал деформирования, допустимые степени деформаций и режимы охлаждения готовой поковки. Каждому сплаву, в зависимости от его химического состава, способа выплавки н разливки слитков, присущи свои конкретные режимы. Однаио су. шествуют н некоторые общие закономерности, качественно свойственные аустенитным сталям и сплавам на основе никеля. Обрабатывать жаропрочные стали н сплавы давлением желательно в однофазиом состоянии, так как деформация отдельных кристаллитов протекает более равномерно при гомогенной структуре.
Это особенно важно при ковке и штамповке жаропрочных сплавов, тан как процессы снятия напряжений (возврат, рекристаллизация) в них про. текают медленно. Кроме того, перевод в твердый раствор большей части карбидных и других составляющих сплава прн нагреве способствует более равномерному распределению их по обьему материала после ковки и штамповки, повышает служебные хзрактеристики материзла (прочность и особенно пластичность, общие свойства жаропрочности и т.
п.). 248 Особенности ковки и штамповки жаропротых сталей Протекание процессов растворения и коагуляции зависит от температуры и времени выдержки, а также от свойств фаз, составляющих сплав. Вторичные карбиды и ин герметаллиды диффун. пируют и коагулируют значительно быстрее, чем окислы и первичные карбиды В аустеннтной стали и в сплавах на основе никеля время выдержки, необходимое для выравнивания темпе. ратуры, в ряде случаен оказывается недостаточным для гомогенизации сплава.
Поэтому при нагреве жаропрочных сплавов (особенно слитков) для установления времени выдержки следует учитывать кинетику растворения составляющих. При этом необходимо, чтобы вы держка была минимальной, оо достаточной для перевода в твердыи раствор значительной части составляющих сплава. Чем выше температура нагрева, тем быстрее и полнее растворяются карбиды и интерметаллиды в основном твердом растворе. Однако температуру нагрева можно повышать только до определенных пределов, за.
висящих от химического состаВа сплава и его структурного сосюяния. У аустеннтных жаропрочных сталей н многих сплавов на основе никели во время кристаллизации, особенно в условиях сравнительно медленного отвода тепла при отливке обычных кузнечных слитков в изложницы, оси децдритов оказываются более насыщен. ными тугоплавкими составляющими, чем междуосные пространства. При загрязнении шихтовых материалов легкоплавкими металлами и неметаллическими примесями границы кристаллитов обогащаются легкоплавнимн, а в ряде случаев и хрупкими соеди. пениями, не входящими в твердый раствор, Из.за таких особенностей структуры слитка во время обработки давлением н условиях напряженного состояния с наличием растягивающих напряжений о псрвую очередь может наступить нарушение связи между кристаллитами, а не их пластическая деформация.
Особо вредное влияние на технологические н служебные свойства сплавов на основе никеля оказывают примеси свинца, сурьмы и мышьяка, В деформированном материале в результате раздробления зерен, разрушекия пограничных прослоек и н связи с этим образования лучших условий протекания процессов диффузии структурв сплава более равномерна. Хрупкие н менее прочные составляющие сплава, не вошедшие в твердый растнор, в деформированном металле более равномерно распределены по всему объему, а спан зерен отличаются большей прочностью и пластичностью.
чем спаи в литой структуре. При вакуумной плавке, злектрошла ковом переплаве и т. п. процессах, наряду с очищением металла от неметаллнческих примесей, вследствие интенсивного отвода тепла прн кристаллизации ванная и внутрикристаллическая ликвация знвчительно меньше. чем при отливке обычных кузнечных слитков в изложницы.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
