Диссертация (1143906), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

Моделирование процесса потребления тепловой энергииза расчетный периодУравнение расхода тепловой энергии, отводимой или подводимой впомещение посредством индивидуального доводчика (вентиляторным доводчиком или прибором отопления), можно записать следующим образом:Qид  Qт  Qх,(6)где Qiид - требуемая производительность индивидуального температурногодоводчика в расчетный час, Втꞏч;расчетный час, Втꞏч;QТ - суммарные теплопоступления вQ Х - суммарные теплопотери в расчетный час,Втꞏч.Как правило, в холодный период года теплопотери преобладают надтеплопоступлениями, поэтому требуется подвод теплоты.2.5.

Имитационная модель теплопоступленийСуммарные теплопоступления будут складываться: Qт Qic.р.  Fok  Qim  Fm  Qtotal ,(7)где Qic.р.- количество энергии, поступающее на поверхность ограждения засчет солнечной радиации, Втꞏч /м2; Fo - площадь светопрозрачных ограждающих конструкций, м2; Qim - тепловой поток (при tiнар  t от ), Втꞏч /м2, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену) для данногочаса каждых суток, Fm - площадь массивных ограждающих конструкций(стен, покрытий и т.п.), м2; Qtotal - другие полные теплопоступления в помещение, к которым могут относиться теплопоступления от людей, электриче-35ского освещения, используемого оборудования, протекающих технологических процессов и т.п., Втꞏч.Полные теплопоступления Qtotal не зависят от климатических параметров и являются только характеристикой помещения.В свою очередь, необходимо разделять энергопоступление на горизонтальные Qihor и вертикальные поверхности Qiver за счет суммарной солнечнойрадиации при действительных условиях облачности для i-го месяца рассматриваемого периода, МДж/м2 [71, 84-89].Суммарная (прямая плюс рассеянная) солнечная радиация на горизонтальную поверхность (покрытие, зенитные фонари) при действительныхусловиях облачности для климатического района строительства определяетсяпо формуле:Q hor m Qihor ,(8)i 1где Qihor - суммарная солнечная радиация на горизонтальную поверхностьпри действительных условиях облачности для i-го месяца за рассматриваемый период, МДж/м2, принимается по данным таблицы 1.10 Справочникасоответствующего выпуска [42-65]; m - число месяцев рассматриваемого периода, для оценки эксплуатационных затрат принимается 12 месяцев.Суммарная (прямая, рассеянная и отраженная) солнечная радиация навертикальную поверхность (стены и окна) Qiver , МДж/м2, при действительных условиях облачности за рассматриваемый период определяется по формуле:Qivermi 1Qivermi 1(S verjiDivermi 1River)(S ihor k ijmi 1(S ihor k ijDihorQihor Aical)2200DihorQihor Aical),2200(9)36где S verji - прямая солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце рассматриваемого периодадля j-й ориентации, МДж/м2; Diver , River - рассеянная и отраженная солнечнаярадиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце рассматриваемого периода, МДж/м2; Sihor , Dihor - прямая и рассеянная солнечная радиация на горизонтальную поверхность придействительных условиях облачности в i-м месяце рассматриваемого периода, МДж/м2, принимаются по данным таблиц 1.8, 1.9 Справочника соответствующего выпуска [42-65]; m , Qihor - то же, что и в ф.9; Aical - альбедо деятельной поверхности в i-м месяце рассматриваемого периода, %, принимается по данным таблицы 1.10 Справочника соответствующего выпуска [42-65];kij - коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальнойповерхности на вертикальную i-го месяца рассматриваемого периода для j-йориентации, принимается по данным таблицы В.2 «Коэффициент kij пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную», представленной в СП 23-101-2004 [89].2.6.

Имитационная модель теплопотерьСуммарные теплопотери будут складываться: Fm tвн  tiнар  Fok tвн  tiнар Qх   R норм  Rос.пак  Т ,(10)где Fm - площадь массивных ограждающих конструкций (стен, покрытий ит.п.), м2;Fok - площадь светопрозрачных ограждающих конструкций (окон, витражей,фонарей и т.п.), м2;37Rос.пак - сопротивление теплопередаче светопрозрачной ограждающей конструкции (стеклопакета) ( м 2 0 С ) Вт , принимаемое в соответствии с Таблицей К.1 Приложения К СП 50.13330.

2012 [86];R норм - нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередачемассивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия),(м 2 0 С) Вт , принимаемое в соответствии с требованиями п.5.2 СП 50.13330.2012 [86]; - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потоканоменклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, принимается в соответствии с требованиями Приложения Г СП 50.13330.

2012 [86];Т - расчетное время, принимаемое равным одному часу.2.7. Методика годового тепло- и электропотребленияМетодика расчета энергопотребления внутренних инженерных сетей содновременным учетом теплоты и электроэнергии [4] опирается на следующие допущения и ограничения.2.7.1. Допущения и ограничения1.

Под традиционной системой для обогрева объекта понимается система с приборами отопления, включенными в первый гидравлический кон-38тур и потребляющая только теплоту. Для удаления теплоизбытков на объектерассматривается система с вентиляторными доводчиками, включенными вовторой гидравлический контур. Электрическая энергия расходуется на привод компрессоров холодильного оборудования.2. В качестве предлагаемой системы, применяемой одновременно дляобогрева и отвода теплоизбытков на объекте, рассматривается система с единым контуром ТНУ. Электрическая энергия расходуется на привод компрессорного оборудования ТНУ;3.

На диапазон температур, в которых может работать ТНУ в режименепосредственного отопления объекта, наложены технические ограничениясвязанные с теплофизическими свойствами применяемых хладонов (рабочихтел). При выходе за верхнюю границу температуры конденсации хладона вконденсаторе ТНУ задействуется традиционная система отопления;4. При принятом способе регулирования теплообмена по качеству подводимого теплоносителя, в тепловой системе перепад давления p постоянен и только характеризует сам объект. Электроэнергия для привода насосного оборудования, поддерживающего постоянный напор в гидравлическихконтурах, не учитывается;5. Расчет годового энергопотребления производится по значению общего поставленного количества энергии, которое складывается из теплоты иэлектроэнергии, выраженной в тепловых единицах; для этого в данной работе вводится коэффициент пересчета электрической энергии в теплоту по степени затрат в денежном выражении n .

Например, если тарифы на покупкуединицы энергии1 отличаются в n раз, то применив этот коэффициент, можно оценить общее приведенное потребление теплоэлектроэнергии, выраженное в единицах теплоты [28, 75]. Этот коэффициент является переменным иотражает текущее состояние цен на энергоносители в конкретном регионе;1 Комитет по тарифам Санкт-Петербурга.

Распоряжение № 276-р от 27.12.2017г и Распоряжение № 238-р от19.12.2016г 396. Исходными данными для расчета поставленной энергии, выраженной в единицах тепловой энергии будут следующие заданные характеристики объекта расчета: t вн - температура внутреннего воздуха рассматриваемогопомещения, 0С; G рец - расход рециркуляционного внутреннего воздуха черезиндивидуальный доводчик или ТН, кг/ч; twkS - температура теплоносителя навыходе из ТН, работающего в расчетный час на отопление, принимается равной нижнему значению теплоносителя в гидравлическом контуре с ТН (17,50С); twkN - температура теплоносителя на выходе из ТН, работающего в рас-четный час на охлаждение, принимается равной верхнему значению теплоносителя в гидравлическом контуре с ТН (22,5 0С); t w - средняя температуратеплоносителя в едином гидравлическом контуре с ТН, при которой системанаходится в равновесном состоянии, то есть потребление дополнительноготепла или отвод избыточного тепла для единого гидравлического контура сТН не требуется, равна 20 0С.Значение полного перепада температуры  (температуры среды навходе в теплообменник ТН и температуры конденсации хладоагента в ТН[31, 96]) при расчете температуры конденсации в ТН является постоянным ипринято равным 8 0С.Значение полного перепада температуры  (температуры среды навходе в теплообменник ТН и температуры кипения хладоагента в ТН) прирасчете температуры кипения в ТН является постоянным и принято равным 80С7.

Характеристики

Список файлов диссертации