Диссертация (1143906), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Удельные характеристики цикла ТН определены по lgP-i диаграмме используемого хладона в качестве рабочего тела в ТН, их значения сведены втаблицы 1 и 2.402.7.2. Традиционная системаДля традиционной системы (с ИД – вентиляторными доводчиками и цен-трализованной системой отопления) общее поставленное количество энергииQtradition складывается из теплоты (QТ)год и электроэнергии, выраженной втепловых единицах:Qtradition  (QТ)год  (N э)год  n ,(11)где (QТ)год – тепловая энергия, поступающая в систему отопления, Вт∙ч втечении года; (N э)год - электроэнергия, потребляемая компрессором холодильной машины, Вт∙ч в течении года; n - принимается в соответствии с допущением 5.Теплота(QТ)год , Вт∙ч, поступающая в систему отопления за год:z Qlмес ,(QТ)год (12)i 1где z - количество месяцев; Qlмес - теплота, Вт∙ч, поступающая в систему замесяц, определяется:Qlмесy Qgсут ,(13)g 1где y - количество суток; Qgсут - теплота, Вт∙ч, поступающая в систему засутки, определяется:Qgсут x Qiид ,(14)i 1где Qiид - потребление теплоты в расчетный час, измеряемое в Втꞏч, определяется тепловой нагрузкой в помещении (ф.

6), x - количество часов в сутках.Потребление (N э)год приводом компрессора холодильной машиныэлектрической энергии, Вт∙ч, за год:41(N э)год zi 1N lмес ,(15)где z - количество месяцев; Nlмес - электрическая мощность (потреблениеэлектрической энергии приводом компрессора холодильного оборудования)за месяц, Вт∙ч, рассчитывается:N lмесyN gсут ,g 1(16)где y - количество суток; Nlмес - электрическая мощность (потребление электрической энергии приводом компрессора холодильного оборудования) засутки, Вт∙ч, определяется:N gсутxi 1N ichiller ,(17)где x - количество часов в сутках ; N chiller i - электрическая мощность (потребление электрической энергии приводом компрессора холодильного оборудования) за час, Вт∙ч, рассчитывается:N chiller i qxQchiller  l,  мех   эл   i(18)где Qchiller - суммарное потребление холода в расчетный час, Вт∙ч, определяется тепловой нагрузкой в помещении и равно Qид( Qид - то же, что в ф.6).; l - удельное теоретическое количество теплоты, отводимое в компрессоре холодильного оборудования кДж/кг ; q x - удельная теоретическая холодопроизводительность, кДж/кг; мех - механический коэффициент полезногодействия;  i - индикаторный коэффициент полезного действия; эл - коэффициент полезного действия электродвигателя.

Значения l и qx принимаются в соответствие с допущением 7.422.7.3 Предлагаемая системаДля предлагаемой системы (с ИД – ТН и приборами отопления) общее по-ставленное количество энергии Qpromising складывается:Qpromising  QСО  Qдоп  ((N э)год  (N ТН)год)  n ,(19)где QСО - теплота, поступающая в традиционную систему отопления, Вт∙ч втечении года; Qдоп – дополнительная теплота, поступающая в единый гидравлический контур с ТНУ, Вт∙ч в течении года; (N э)год - электроэнергия, потребляемая компрессором холодильной машины при отводе избыточноготепла из единого гидравлического контура с ТН, Вт∙ч в течении года;(N ТН)год - электроэнергия, потребляемая компрессором ТНУ, Вт∙ч в течениигода; n - принимается в соответствии с допущением 5.Теплота QСО , поступающая в традиционную систему отопления в соответствие с ограничением 3, рассчитывается:QСО  (QТ)год  QТН ,(20)где (QТ)год - теплота по ф.12, Вт∙ч в течении года; QТН - теплота, компенсируемая ТН при его работе на обогрев помещения, Вт∙ч, рассчитывается поформуле:QТН  3,6  G рец  с  (t вых  t вн),(21)где G рец - расход воздуха через ТНУ, кг/ч в соответствие с допущением 6;с - теплоемкость воздуха, в расчетах принимается равной 1,005 кДж/кг∙К;tвых - температура воздуха на выходе из ТНУ, 0С.Дополнительная теплота Qдоп , Вт∙ч, поступающая в тепловую сеть сединым контуром ТНУ (при достижении теплоносителем нижнего значениятемпературы теплоносителя в этом контуре): iQдоп  3,6    GnS n  1im1 GmN  t w ,(22)43где Gs - расход теплоносителя, кг/ч, по каждому из n ТНУ (рис.

5), работающих в расчетный час на обогрев, рассчитывается:Gs 3,6  QТН  N i к;с w t w отв(23)где - QТН по ф.12, Вт∙ч; с w - теплоемкость воды, кДж/кг∙К; t w отв - рабочийперепад температуры теплоносителя на входе и выходе в ТН, циркулирующего в ответвлении от единого гидравлического контура, 0С;GN - расход теплоносителя, кг/ч, по каждому из m ТНУ (рис.6), работающихв расчетный час на охлаждение, рассчитывается: 3,6  QТН  N i х;с w t wGN(24)где - QТН по ф.21; с w - то же, что в ф.23; tw - перепад температур теплоносителя в гидравлическом контуре при t w  0 , определяется:tw  twk  tw ,(25)где t w - средняя температура в гидравлическом контуре в соответствии с допущением 6.

Нижнее значение температуры теплоносителя в гидравлическомконтуре twk (при достижении значения 17,5 0С подводится дополнительнаятеплота) определяется по формуле: GnS  twkS nS it wk n1i GnSn1 GmN  twkN mN im1i GmN.(26)m1Влияние температур кипения и конденсации используемого хладагентана производительность и КПД холодильного цикла достаточное, чтобы им непренебрегать.

Поэтому соотношения между основными показателями цикловвычислены при различных температурах кипения для режима отвода тепла(охлаждение помещения) и различных температурах конденсации для режима компенсации теплопотерь (обогрев помещения).44Рисунок 5. Принципиальная схема работы ТНУ в режиме отопления45Рисунок 6. Принципиальная схема работы ТНУ в режиме охлаждения46Индикаторная мощность компрессора ТНУ N i к при его работе на обогрев, определяется:Ni к QТН  l,qk   i(27)где QТН - по ф.21, l ,  i - то же, что в ф.18; qk - удельное теоретическое количество теплоты, отводимое в конденсаторе, кДж/кг.Значения l и qk зависят от tк - температуры конденсации хладона приего работе на обогрев и определяют из выражения:tк tвн  tвых  ,2(28)где tвн , tвых - температуры воздуха на входе и выходе из теплообменника ТН,при его работе на обогрев;  - в соответствии с допущением 6.Индикаторная мощность компрессора ТН N i х при его работе на охлаждение, определяется:Ni х QТН  l.q х  i(29)В свою очередь, значения l и q х зависят от tи - температуры кипения(испарения) хладона в ТН при его работе на охлаждение, которая определяется из выражения:tи tвн  tвых  ,2(30)где tвн , tвых - температуры воздуха на входе и выходе из теплообменника ТН,при его работе на охлаждение;  - в соответствии с допущением 6.Значения l , qk и qx принимаются в соответствие с допущением 7.При достижении теплоносителем в едином гидравлическом контуре сТН верхнего значения температуры отвод избыточного тепла посредствомхолодильной машины в расчетный час составляет:47 iQchiller    GnS n 1im1 GmN  t w ,(31)где Gs и GN - в соответствие с ф.23 и ф.24; tw - перепад температур теплоносителя в едином гидравлическом контуре при tw  0 определяется:tw  twk  tw ,(32)где t w - то же, что в ф.25; twk - верхнее значение теплоносителя в единомгидравлическом контуре (при достижении значения 22,5 0С отводится избыточная тепловая энергия), определяется по ф.

26.Электроэнергия, потребляемая компрессором холодильной машиныпри отводе избыточного тепла из единого гидравлического контура с ТНУ,(N э)год определяется аналогично по ф.18.Суммарный расход электроэнергии(N ТН)год складывается из расчетногорасхода электроэнергии в расчетный час NТН на привод компрессора ТН впомещении, который будет зависеть помимо всего прочего и от режима работы ТН (то есть обеспечивает ли он в расчетный час охлаждение или нагревпомещения).

Таким образом, суммарный расход электроэнергии(N ТН)год определяется:(N ТН)год iS (NТН)nS n1iN (NТН)mN ,(33)m1где N ТН - расчетный расход электроэнергии, потребляемой ТН, работающимв i-ом помещении за год, Вт∙ч.час, Вт∙ч , на привод комВ свою очередь, электрическая мощность N ТНпрессора ТНУ за час рассчитывается:часN ТНNi, мех   элгде Ni - индикаторная мощность компрессора ТНУ по ф.27 и ф.29.(34)48Таблица 1Удельные характеристики цикла ТНУ при температуре испаренияR407C 150С и различных температурах конденсацииТемператураконденсации, 0С2829303132333435Удельная теплопроизво-Теплота сжа-дительностьтия l , кДж/кгqk ,208,32208,12207,18206,52205,60204,98204,37203,10кДж/кг13,9414,9715,9917,0118,0219,0220,0221,0149Таблица 2Удельные характеристики цикла ТНУ при температуре конденсацииR407C 280С и различных температурах кипенияТемпературакипения, 0С678910111213141516Удельная холодопроизводительностьqx ,187,80188,42189,04189,66190,49190,89191,31191,73192,14192,76193,38кДж/кгТеплота сжатия l , кДж/кг24,5523,3322,1220,9219,7318,5617,3916,2315,0813,9412,82502.7.4.

Характеристики

Список файлов диссертации