Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

где – коэффициент условия работы;

– коэффициент надежности по назначению;

– расчетное сопротивление кладки (с учетом дефектов) или несущая способность грунта;

– рабочая площадь поперечного сечения;

доля вертикальной нагрузки от подвижного состава;

коэффициент надежности к временным нагрузкам;

1. Расчет по максимальному давлению;

; (2.2.)

где - момент сопротивления от действия постоянных нагрузок и временных вертикальных и горизонтальных воздействий;

- вертикальные усилия, возникающие от постоянных и временных нагрузок;

радиус ядра сечения элемента;

площадь линии влияния усилий;

коэффициент сочетания временных нагрузок;

– момент сопротивления для наиболее нагруженной грани;

1. Расчет по устойчивости против опрокидывания;

; (2.3.)

где: коэффициент надежности для проверки устойчивости элемента;

коэффициент условий работы при проверке устойчивости на сдвиг и опрокидывание;

1. Расчет по устойчивости против сдвига;

; (2.4.)

где: - коэффициент трения кладки по поверхности грунта;

1. Расчет по положению равнодействующей. Определяют относительный эксцентриситет по формуле:

; (2.5.)

где: - эксцентриситет приложения равнодействующей относительно центра тяжести;

- радиус ядра сечения для определения положения равнодействующей. [5]

2.3.2. Классификация промежуточных опор №1, №5.

Используя исходные данные для дипломного проектирования, были проведены детальные расчеты промежуточных опор №1 и №5. (Приложение А). По результатам вычисляем класс опор.

Результаты расчетов сведены в Табл. 2.1-2.3

Таблица 2.1- Расчетные значения для определения класса промежуточной опоры №1,№5

По результатам расчета, минимальный класс опоры №1 получен по максимальному давлению в сечении по подошве фундамента в поперечном направлении и составляет С17,53. Так как максимальная расчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опоры соответствует заявленной категории.

Таблица 2.2 - Расчетные значения для определения класса промежуточной опоры №2,№3,№4

По результатам расчета, минимальный класс русловой опоры №2 получен по максимальному давлению в сечении по подошве фундамента в поперечном направлении и составляет С14,25. Так как максимальная расчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опоры соответствует заявленной категории.

Таблица 2.3 - Расчетные значения для определения класса береговой опоры №0, №6

Величины необходимы для расчета класса опоры	Расчетные значения
	по среднему давлению			По максимальному давлению				на опрокидывание			на сдвиг
	ПФ	ОФ	ПФ		ОФ	ПФ			ОФ
k	176.42	1663.4	67.61		48.12	47.91			150.45
k gh nc	2.357	2.357	2.357		2.357	2.357			2.357
K	74.85	705.72	28.69		20.41	20.32			63.83
Число загружаемых пролетов	оба	оба	оба		оба	оба			оба
Плоскость расчета			поперк				вдоль			вдоль

По результатам расчета, минимальный класс береговой опоры №0 получен на опрокидывание в сечении по подошве фундамента в продольном направлении и составляет С47,9. Так как максимальная расчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опоры соответствует заявленной категории.

3. Составление вариантов капитального ремонта моста.

3.1. Основные проектные решения.

Проектом необходимо предусмотреть следующие виды работ:

- замена всех существующих пролетных строений;

- переустройство опор под новые пролетные строения: устройство железобетонных рубашек на устоях и промежуточных опорах, устройство железобетонных подферменников и сливов;

- ремонт подводной части русловых опор с устройством железобетонных поясов вокруг фундамента;

- цементация кладки опор;

- укрепление конусов наброской из камня.

3.2. Вариант №1.

В данном варианте предусматривается замена существующих береговых пролетных строений Lp=34,00м с ездой поверху на новые металлические пролетные в северном исполнении «А».

Замена русловых металлических пролетных строений с ездой понизу Lp=127,40м на новые металлические пролетные строения той же длины, но существующей расчетной нагрузки.

Опорные части приняты сварные секторного типа по типовому проекту серии 3.501.1-129 инв.№1263.

Из-за изменения расстояний по осям продольных балок существующих и новых пролетных строений и обнаруженных дефектов, необходимо произвести замену подферменных блоков на новые.

Обнаруженные дефекты на опорах сказываются на грузоподъемности элементов. Поэтому запроектированы железобетонные рубашки для всех опор моста с предварительным инъектированием кладки. Так же в подводной части русловых опор планируем устройство железобетонного пояса вокруг фундамента.

Назначаем толщину железобетонной рубашки устоев равной 20 см. Устраивается рубашка по передним стенкам и по открытым боковым поверхностям устоев с внешней сто­роны. Железобетонная рубашка опоры №1 устраивается по всей поверх­ности опоры с опиранием на обрез фундамента.

Железобетонные рубашки всех опор устраиваются аналогичным образом.

Рубашки толщиной 20 см собирается из заранее изготовленных арматурных сеток, состоящих стержней А-I D=12 мм. Сетки крепятся на инъекторы, вставленными в скважины для инъецирования кладки опор.

Цементация существующей кладки в теле опор и фундамента предусматривает бурение скважин диаметром 50 мм, в которые предварительно промываются и продуваются. После чего отверстие в них закрывают деревянной пробкой, которую снимаю после устройства железобетонной рубашки. Выполнение процесса цементации возможно только после набора прочности бетона 25%. Цементация выполняется в соответствии с "Технологическими правилами цементации кладки искусственных сооружений".

Восстановление разрушенного укрепление откосов и конусов насыпи выполняется наброской из камня диаметром 200мм.

Монтаж железобетонных лестничных сходов по откосам насыпи по типовому проекту серии 3.501.1-180.95,АО «ТРАНСМОСТ», 1995г.

Последовательная (по мере замены пролетных строений) разборка существующих уравнительных приборов с установкой вместо них сезонных уравнительных рельсов и последующая замена сезонных уравнительных рельсов на уравнительные стыки по типовым проектам инв. 2897 и 2883 ПТКБ ЦП МПС, 2002г.

Завершающий этап это выправка пути на мосту и подходах с ПК 80341+44,64 по ПК 80347+81,38.

3.3 Вариант №2

Во втором варианте планируем строительство нового моста. Схема моста 27,00х2+110,00+127,40х2+110,00+27,00х2. Русловые пролёты длиной – 127,40 м. Используются фермы с параллельными поясами и балочные сварные пролетные строения. Фундамент устоев и промежуточных опор – железобетонные буронабивные столбы диаметром 1,5 м. На береговых и промежуточных опорах по 8 столбов, на русловых опорах по 9 столбов, в связи с устройством ледорезной грани опоры. Для сооружения промежуточных опор используется шпунтовое ограждение. Тела опор выполняются из сборных железобетонных блоков. Отверстие моста – 587 м.

Характеристики

Список файлов ВКР