Плагиат (1051947), страница 14
Текст из файла (страница 14)
37Расчёт зависимости Q(H) выполняется в табличной форме (табл8)Таблица 8 – Расчет отверстия мостаЧастьживогосечнияКоэффшероховатости,njШиринаразливаВ, мПлощадь живогосечния,м^2Средняяглубина воды,hjКоэффициентYУклонводнойповерхности, iСредняя VтеченияРасходводы Q,м/сЛев. П 0.08 89.92 437.49 5.7 0.339 0.00008 0.40 177.12Русло 0.035 405.19 4621.55 12.8 0.335 0.00008 1.87 8655.97Прав.П 0.08 396.66 2207.08 6.7 0.3383 0.00008 0.45 998.83ΣQ=9831.91С учётом вероятности превышения расчётного и наибольшегорасходов, определяются требуемые расходы, учитывая, что модульныекоэффициенты, соответствующие этим вероятностям превышения,равны:k1%=2.987;k0.33%=3.894;Максимальные расходы воды требуемой вероятностипревышения соответственно равны:(Б4)(Б5) 37Определение отверстия моста по Копыленко [3]:(Б6)Определение отверстия моста по формуле Богданова[4]:(Б7)Принимается максимальное значение L0=865 м.Расчет линии общего размыва (ЛОР) [6]Величина линии общего размыва в i-ой точке водотокаопределяется по формуле:(Б.4)Где – глубина воды в I – ой точке сечения водотока до размыва, мКр=1.25 – коэффициент общего размыва.Полученные значения размывов сведены в табл.
В.1Таблица В.1 – Значения размывов в сечении реки, мNoточкиNoточкиNoточкиNoточки1 1.66 1.74 12 7.15 7.51 23 11.11 11.67 34 12.15 12.762 1.66 1.74 13 7.49 7.86 24 12.78 13.42 35 12.12 12.733 1.18 1.24 14 8.06 8.46 25 12.81 13.45 36 11.75 12.344 1.1 1.16 15 8.72 9.16 26 13 13.65 37 11.65 12.235 1.37 1.44 16 8.79 9.23 27 13.38 14.05 38 10.84 11.386 1.61 1.69 17 9.26 9.72 28 13.68 14.36 39 10.9 11.457 4.76 5.00 18 9.38 9.85 29 13.49 14.16 40 11.18 11.748 5.21 5.47 19 9.38 9.85 30 12.89 13.53 41 10.88 11.429 5.71 6.00 20 9.63 10.11 31 12.84 13.48 42 10.53 11.0610 6.21 6.52 21 9.52 10.00 32 12.52 13.15 43 10.21 10.7211 6.79 7.13 22 10.25 10.76 33 12.29 12.90 44 10.11 10.62Продолжение таблицы В.1NoточкиNoточкиNoточкиNoточки45 10.06 10.56 58 8.39 8.81 71 5.82 6.11 84 1.71 1.8046 9.57 10.05 59 8.87 9.31 72 2.35 2.47 85 2.11 2.2247 9.57 10.05 60 9.42 9.89 73 2.21 2.32 86 2.69 2.8248 9.21 9.67 61 9.82 10.31 74 1.95 2.05 87 2.63 2.7649 8.79 9.23 62 9.91 10.41 75 2.59 2.72 88 2.37 2.4950 8.21 8.62 63 10 10.50 76 2.59 2.72 89 3.21 3.3751 7.72 8.11 64 10.08 10.58 77 1.76 1.85 90 2.8 2.9452 7.72 8.11 65 9.92 10.42 78 1.61 1.69 91 2.08 2.1853 10.53 11.06 66 9.75 10.24 79 1.71 1.80 92 1.21 1.2754 7.65 8.03 67 9.67 10.15 80 1.74 1.83 93 1.21 1.2755 7.71 8.10 68 10.21 10.72 81 1.76 1.85 94 1.48 1.5556 8.11 8.52 69 9.1 9.56 82 2.16 2.27 95 1.48 1.5557 8.21 8.62 70 7.65 8.03 83 1.71 1.80Приложение ВВыбор пролетных строений и опорВариант No11) Разработка конструкции промежуточной опорыНазначение размеров опор принимаем исходя из размеровопорных частей и зазора между пролетными строениями.
Определениеразмеров производится для опоры No3 на которую опираются двеметаллические фермы lр=264 м Схема для определения размеровпромежуточной опоры приведена на рисунке7.Рисунок В.1 – Схема для определения размеров промежуточнойопорыМинимальный размер подферменной плиты вдоль мостаопределяется по формуле:(В.1)где С– расстояние между осями опорных частей, опирающихся наопору пролётных строений;а1, а2 – размеры опорных частей (вдоль оси моста) левого иправого пролётных строений;С 1 – расстояние от края опорной части до края подферменнойплощадки; 8С2– расстояние 8 от грани подферменника до края подферменнойпли 8 ты. 48Величину подсчитывают по формуле:(В.2)где 48 lп1, lп2 – соответственно полная длина левого и правогопролётных строений;lр1, lр2 – расчётный пролёт левого и правого пролётныхстроений lп1=lп2=265.14, lр=lр2=264 м;е – расстояние между торцами пролётных строений,определяется по формуле:(В.3)где: - коэффициент температурного расширения (принимаемый);Lп,Lр – полная и расчетная длины пролёта;E – модуль упругости стали;P и V – интенсивности постоянной и временной нагрузок;Δt- расчётный температурный перепад (Δt=92°C);- коэффициент, зависящий от вида соединения ( - дляболтосварных ферм).Минимальную ширину подферменной плиты (поперек оси моста)рассчитываем по формуле:(В.4)где – расстояние между осями опира ния пролётного строения;– ширина опорной части (поперек оси моста); 8– то же, что и в формуле 2.4;– расстояние от грани подферменника до края подферменнойпли 8 ты.
48По указанным выше формулам определим минимальныеразмеры опоры;.В связи с мощным ледоходом на реке (расчетная толщина льда1.1 м, площадь льдин более 5 м2) для моста целесообразноприменение сборно-монолитных опор способных выдержать ледовыенагрузки.Тело опоры сборно-монолитное, выполнение из сборных блоков,разделенных горизонтальными и вертикальными швами с учетомтребований типового проекта серии 3.501.1 – 150, ЛГТМ, 1990 г.Заполнение тела опоры – монолитный бетон. Конструкцияпромежуточной опоры приведена на рисунке 8.Рисунок В.2 – Конструкция промежуточной опоры No32) Выбор типа фундаментаВ связи с мощным ледоходом целесообразно устройствофундаментов на буронабивных столбах с низким монолитнымростверком.В 1-ом варианте фундамент с низким монолитным ростверком набуронабивных столбах диаметром 1.5 м.
Количество столбов – 18 шт.Глубина погружения 21 м с заглубление в песок средней крупности на 2м. Основание служит песок средней крупности малой степениводонасыщения, плотный.3) Подбор пролетных строений удовлетворяющих отверстиюмоста:Схема моста 33.6+3х(2х132)+88+33.6 м. Полная длина мостасоставляет Lп=965.23 м. Мост расположен на прямой в плане ипрофиле.
Судоходный габарит соответствует III классу судоходства.Количество пролетов определяется исходя из условияобеспечения заданного отверстия моста L0=865 м.Определение фактического отверстия моста:(В.5)Анализ результатов(В.6)Если отличается от заданного отверстия более чем на минус 3или плюс 5 %, то следует рассмотреть варианты схемы моста спротеными строениями другой длины.(В.7)1.5%<5%, значит количество и длина пролетов подобраны верно.Вариант No21) Разработка конструкции промежуточной опорыНазначение размеров опор принимаем исходя из размеровопорных частей и зазора между пролетными строениями. Определениеразмеров производится для опоры No3 на которую опираются двеметаллические фермы lр=110 м Схема для определения размеровпромежуточной опоры приведена на рисунке 9.Рисунок В.3 – Схема для определения размеров промежуточнойопорыВеличину amin подсчитываем по формуле В.1:.Величину С подсчитываем по формуле В.2:.Величину е подсчитываем по формуле В.3:Необходимую ширину подферменной плиты (размер поперек осимоста) подсчитывается по формуле В.4..В связи с мощным ледоходом на реке (расчетная толщина льда1.1 м, площадь льдин более 5 м2) для моста целесообразноприменение сборно-монолитных опор способных выдержать ледовыенагрузки.Тело опоры сборно-монолитное, выполнение из сборных блоков,разделенных горизонтальными и вертикальными швами с учетомтребований типового проекта серии 3.501.1 – 150, ЛГТМ, 1990 г.Заполнение тела опоры – монолитный бетон.
Конструкцияпромежуточной опоры приведена на рисунке 10.Рисунок В.4 – Конструкция промежуточной опоры под пролетныестроения Lр=110м2) Подбор пролетных строений удовлетворяющих отверстиюмоста:Схема моста 2х110+2х(2х132)+2х110. Полная длина мостасоставляет Lп=981.63 м. Мост расположен на прямой в плане ипрофиле. Судоходный габарит соответствует III классу судоходства.Количество пролетов определяется исходя из условияобеспечения заданного отверстия моста L0=865 м.Определение фактического отверстия моста:(В.7)Анализ результатов(В.8)Если отличается от заданного отверстия более чем на минус 3или плюс 5 %, то следует рассмотреть варианты схемы моста спротеными строениями другой длины.(В.9)0.6%<3%, значит количество и длина пролетов подобраны верно.Вариант No31) Разработка конструкции промежуточной опорыНазначение размеров опор принимаем исходя из размеровопорных частей и зазора между пролетными строениями.
Определениеразмеров производится для опоры No6 на которую опираются двеметаллические фермы lр=110 м Схема для определения размеровпромежуточной опоры приведена на рисунке 9.Рисунок В.5 – Схема для определения размеров промежуточнойопорыВеличину аmin подсчитываем по формуле В.1:Величину подсчитывают по формуле В.2:Величине е подсчитываем по формуле В.3:Необходимую ширину подферменной плиты (размер поперек осимоста) подсчитывается по формуле В.4:В связи с мощным ледоходом на реке (расчетная толщина льда1.1 м, площадь льдин более 5 м2) для моста целесообразноприменение сборно-монолитных опор способных выдержать ледовыенагрузки.Тело опоры сборно-монолитное, выполнение из сборных блоков,разделенных горизонтальными и вертикальными швами с учетомтребований типового проекта серии 3.501.1 – 150, ЛГТМ, 1990 г.Заполнение тела опоры – монолитный бетон.
Конструкцияпромежуточной опоры приведена на рисунке 10.Рисунок В.6 – Конструкция промежуточной опоры под пролетныестроения Lр=110м2) Подбор пролетных строений удовлетворяющих отверстиюмоста:Схема моста 33.6+2х110+2х132+4х110 м. Полная длина мостасоставляет Lп=1012.78м. Мост расположен на прямой в плане ипрофиле. Судоходный габарит соответствует III классу судоходства.Количество пролетов определяется исходя из условияобеспечения заданного отверстия моста L0=865 м.Определение фактического отверстия моста:(В.10)Анализ результатов(В.12)Если отличается от заданного отверстия более чем на минус 3или плюс 5 %, то следует рассмотреть варианты схемы моста спролетными строениями другой длины.(В.11)0.6%<5%, значит количество и длина пролетов подобраны верно.Вариант No41) Разработка конструкции промежуточной опорыНазначение размеров опор принимаем исходя из размеровопорных частей и зазора между пролетными строениями.
Определениеразмеров производится для опоры No6 на которую опираются двеметаллические фермы lр=2х110 м Схема для определения размеровпромежуточной опоры приведена на рисунке 9.Рисунок В.7 – Схема для определения размеров промежуточнойопорыВеличину аmin подсчитываем по формуле В.1:Величину подсчитывают по формуле В.2:Величине е подсчитываем по формуле В.3:Необходимую ширину подферменной плиты (размер поперек осимоста) подсчитывается по формуле В.4:В связи с мощным ледоходом на реке (расчетная толщина льда1.1 м, площадь льдин более 5 м2) для моста целесообразноприменение сборно-монолитных опор способных выдержать ледовыенагрузки.Тело опоры сборно-монолитное, выполнение из сборных блоков,разделенных горизонтальными и вертикальными швами с учетомтребований типового проекта серии 3.501.1 – 150, ЛГТМ, 1990 г.Заполнение тела опоры – монолитный бетон.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
