Диссертация (1025596), страница 21
Текст из файла (страница 21)
Выпуск 15.- Воронеж: Изд-во Ворон. гос. арх-строит. ун-та, 2016. С.165–170.102. Оценкатермодинамическихфактороввзаимодействияметаллохимической присадки со сварочной ванной / Д.А. Гущин [и др.] //Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура. Воронеж:2014. Вып. №2 (34). С. 24–33.103.
Newhouse D.L. Relationships Between Charpy Impact Energy, FractureAppearance and Test Temperature in Alloy Steels // Welding Research Supplement.1963. №3. P. 105–114.104. Прокат из легированной конструкционной стали. Техническиеусловия [Текст] : ГОСТ 4543–71. – Взамен ГОСТ 1050–60 в части марок 15Г, 20Г,25Г, 30Г, 35Г 40Г, 45Г, 50Г); ГОСТ 1051-59 (в части легированной стали, кромекачества поверхности и упаковки); ГОСТ 4543-61 ; введ. 01.01.73105.
Горицкий В.М., Хромов Д.П. Оценка сопротивления распространениютрещины по результатам испытания на ударную вязкость // Заводскаялаборатория. Диагностика металлов. М.: 1984. № 7. С. 70-72.106. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия,1976. 270 с.107. ГОСТ10243–75.Сталь.Методыиспытанийиоценкимакроструктуры.
М.: Издательство стандартов, 1975. 41 с.108. Багрянский К.В., Фаенко В.Е. Распределение серы и марганца междуметаллом и контактирующим с ним шлаком при сварке под флюсом // Сварочноепроизводство. М: 1970. № 8. C. 7–9.109. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов / А.В. Коновалов [идр.] Под ред. В.М. Неровного. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. 752 с.: ил.110. Дятлов В.И. Особенности металлургических процессов при сваркепод флюсом. // Сборник, посвященный восьмидесятилетию со дня рождения Е.О.Патона.
Киев: Изд-во АН УССР, 1951. С. 261–268.147111. Авдеев М.В. Анализ гидродинамических явлений в сварочной ванне //Сварочное производство. М.: 1973. №10. С. 1–3.112. Авдеев М.В. О распределении температуры в сварочной ванне //Сварочное производство. М.: 1974. №11. С. 29–32.113. Температурный режим сварочной ванны / Н.И. Коперсак [и др.] //Автоматическая сварка. 1973.
№7. С. 1–3.114. Походня И.К. Газы в сварных швах. М. : Машиностроение, 1972. 256 c.115. РыкалинН.Н.ТепловыеосновысваркиЧ.1:Процессыраспространения тепла при дуговой сварке. М. Л. : Изд-во АН СССР, 1947. 271 с.116. Потапов Н.Н. Основы выбора флюсов при сварке сталей [Текст]. М. :Машиностроение, 1979. 169 с.117. Жуховицкий А.А., Шварцман Л. А. Физическая химия [Текст] :учебное пособие. М. : Металлургия, 1964.
676 с.118. Franz U. Vorgänge in der Kaverne beim YP – Schweissen Metallurgie derSchmelzschweiaavertahren, 4 Internationales Koloqwium, DDR, Magdeburg, 1964. №4.P. 145-150.148ПриложениеП.1. Результаты полнофакторного эксперимента (цилиндрический смеситель)ФакторыВеличина привесапланаТочкиТаблица П.26.X1X2X3Y11-1-1-10,49552+1-1-10,86733-1+1-10,21524+1+1-11,16115-1-1+10,60176+1-1+11,14067-1+1+10,22148+1+1+11,05989-1-1-10,474910+1-1-11,018511-1+1-10,248212+1+1-10,969113-1-1+10,591514+1-1+10,861915-1+1+10,206316+1+1+11,3228149П.2. Результаты экспериментов (планетарная мельница)Таблица П.27.№ серии№ смесиДо обработки в планетарноймельнице1234512345IIIМассагранулятаm1, гМассапорошка,m2, гМассасмеси,m3, г100,0194100,0186100,0110100,0262100,0023100,0042100,0037100,0012100,0006100,02195,00245,00195,00215,00005,00115,00365,00115,00235,00095,0014105,0218105,0205105,0131105,0262105,0034105,0078105,0048105,0035105,0015105,0233После обработки в планетарноймельницеМассаМассасмесиПривес,смесипослепослеDmi=m5-m1,смешивиброситагвания,m5, гm4, г104,6317102,91122,8918104,5509103,01372,9951104,5212103,15903,1480104,7474102,70412,6779104,7580102,52222,5199104,7301102,88412,8799104,5627103,22733,2236104,7144103,43613,4349104,6389103,08103,0804103,5810102,58022,5583Таблица П.
28.Обработка результатов эксперимента при получении МХП в планетарнойНомерсмесимельницеСерия I,привесTiO2,Dmi1, г123452,89182,99513,14802,67792,5199СреднееСерия II,значение привесапривес TiO2,TiO2 в двухDmi2, гсериях, Dm2,87993,22363,43493,08042,55832,88583,10933,29142,87912,5391ДисперсияDDm(среднее издвух серий)0,0000710,0261060,0411560,0810030,000737ПримечаниеDDm max =0,081NåDi =1Dm i= 0,15Кэ = 0,543150П.3. Результаты полнофакторного эксперимента (планетарная мельница)ФакторыВеличина привесапланаТочкиТаблица П.29.X1X2X3Y11-1-1-10,70802+1-1-11,41153-1+1-1-0,07924+1+1-13,14045-1-1+10,64406+1-1+11,65207-1+1+1-0,44568+1+1+13,34129-1-1-10,758910+1-1-11,298311-1+1-1-0,202612+1+1-12,872313-1-1+10,619114+1-1+11,467415-1+1+1-0,119416+1+1+13,3348П.4.
Результаты испытаний образцов из металла сварных стыковых швов на статическое растяжение на цилиндрическихобразцахТаблица П.30.59233,8427,31,07720,6623222429272622192127272426МХП TiO2 – 6860145782,046016026015745685926046086065995936016060,868750649649842843543549850149348247946759836500МХП TiO2 – 3-4323124970,46114760,4271023,31925МХП TiO2 – 1Относительноеудлинениеd5,%242232125232225272523242523221921Пределпрочностиsв, МПа20,60,03756340,1685900,3618628630623635643572610589625632638591608631632МХП TiO2 – 0,35155185175115245315064984625085255245395105206101№ пробы8Пределтекучестиsт, МПа23762665175522-Относительноеудлинениеd5,%48904Пределпрочностиsв, МПа519Без МХП3Пределтекучестиsт, МПа5232Обработка в планетарной мельнице1511Обработка в смесителе№ пробыМаркировкаМХПИсходнаяконцентрацияTiO2 всоставемодифицирующейсмеси, %Фактическаяконцентрация TiO2 всоставемодифицирующейсмеси послесмешивания, %ОбработкаОбрабовтка впланетарнсмеситеойлемельницеП.5. Результаты определения твердости в образцах контрольных сварных стыковых соединенийТаблица П.31.Фактическая концентрацияTiO2 в составемодифицирующей смесипосле смешивания, %Твердость НV, в единицах ВиккерсаОбработка всмесителеОбработка впланетарноймельнице1234Без МХП0001МХП TiO2 – 0,30,30,1680,03752МХП TiO2 – 110,4270,463МХП TiO2 – 330,8682,044МХП TiO2 – 661,0773,845Обработка в планетарной мельницеМеталлшваЗонатермического влиянияОсновнойметалл5678174-201188174-210194166-208188168-192181168-192182208-210209192-215207197-210206186-201194186-194191155-162159149-155152159159157-171163155-159158№пробыОбработка в смесителе№пробыМаркировкаКССМеталлшваЗонатермического влиянияОсновнойметалл9101112186-201188162-186176172-195182166-183173160-192177183-222207171-201190183-211195166-201189183-210196171-197182166-184174155-178167149-166159150-1921737891112152Исходнаяконцентрация TiO2 всоставемодифицирующейсмеси, %П.6.
Результаты испытаний образцов Менаже на ударный изгиб при температуре испытаний минус 40°СТаблица П.32.Маркировка МХПУдарная вязкость (KCU), Дж/см2при температуре исп. минус 40°СОбработка в смесителе№пробыпо оси шва№пробыпо оси шва678234500010,30,1680,03752МХП TiO2 – 110,4270,463МХП TiO2 – 22-1,26-МХП TiO2 – 330,8682,044МХП TiO2 – 661,0773,845МХП TiO2 – 991,326-6Без МХПМХП TiO2 – 0,3Обработка в планетарной мельнице66, 85, 87, 83, 96, 838369, 84, 87, 79, 73, 767885, 92, 72, 92, 90, 788592, 89, 92, 77, 81, 928790, 88, 75, 74, 91, 958665, 95, 84, 80, 78, 8681789101112-79, 86, 85, 81, 67, 9582118, 120, 102, 108, 88, 101106115, 104, 115, 114, 113, 11511397, 106, 112, 105 111, 108107120, 113, 89, 96, 110, 109106107, 93, 85, 97, 74, 10193-1531Исходнаяконцентрация TiO2 всоставемодифицирующейсмеси, %Фактическаяконцентрация TiO2 всоставемодифицирующейсмеси послесмешивания, %Обработк Обработкааввсмесител планетарноей мельницеП.7.
Результаты расчёта молярной доли состава стали 10ХСНД и проволоки марки Св-10НМА, металла шва, флюса АН-47Таблица П.33.Результаты расчёта молярной доли состава стали 10ХСНД и проволоки марки Св-10НМАМатериалСварочная ванна (среднее)Атомная массаэлементов/Молекулярная массаоксидаМолярная концентрацияC0,1075Mn0,61254,94Содержание элементов в %%SiNi0,59250,9528,0958,69TiO20,1145Fe97,63579,88560,004971123 0,00606024 0,0117048 0,008982283 0,00079542 0,96748614Таблица П.34.Результаты расчёта молярной доли состава металла шваПланетарнаямельницаСодержание элементов в %%Зона анализаTiMnSiAlCS154ВариантприготовленияМХПFeКорневой шов0,010,640,610,080,080,007Облицовочный0,0070,940,540,070,070,01шовСреднее0,00850,790,5750,0750,0750,0085Атомная масса47,8854,9428,0926,981232,066элементовМолярная0,0000985 0,0079766 0,0113553 0,0015421 0,0034671 0,0001470концентрация98,57398,36398,468560,975413Таблица П.35.Результаты расчёта молярной доли состава флюса АН-47Флюс АН-47СреднееМолекулярная массаМолярная концентрацияSiO228-3330,560,090,565163323Содержание элементов в %%MnOAl2O311-189-1314,51170,94101,960,2275899880,1201266TiO24-76,2579,880,087120086П.8.
Расчёт Δm для реакций зон 1, 2, 3, 4Таблица П.36.№реакцииТермодинамические свойстваУравнение изменения химического потенциала12134567ΔS0Средняя температура зон, [К]ΔС0p(кДж/моль) Дж/(моль×К) (моль×К)32FeO+Ti↹TiO2+2FeDm1 = DG10 + RT ln(TiO2 ) + 2 RT ln( Fe) - RT ln(Ti )-416,542CO+[Ti]↹TiO2+2[C]Dm2 = DG20 + RT ln(TiO2 ) + 2 RT ln(C ) - RT ln(Ti )-722,9[Ti]+2[O]↹TiO2Dm3 = DG30 + RT ln(TiO2 ) - RT ln(Ti )-1442,26Fe+O↹FeODm4 = DG40 - RT ln( Fe)-512,86CO↹C+ODm5 = DG50 - RT ln(C )359,68Mn+O↹MnODm6 = DG60 - RT ln(Mn)-634,11Si+2O↹SiO2Dm7 = DG70 - RT ln( Si )-1357,664-43,71-7,75-302,33-129,31147,29-132,46-298,535-14,34-9,8-12,360,991,28-3,39-19,12618117DG0,-312214(кДж/моль)Dm,-281755(кДж/моль)0DG ,-691666(кДж/моль)Dm,-819941(кДж/моль)0DG ,-873048(кДж/моль)Dm,-841594(кДж/моль)0DG ,-280417(кДж/моль)Dm,-200552(кДж/моль)0DG ,90691(кДж/моль)Dm,170556,4(кДж/моль)DG0,-388275(кДж/моль)Dm,-311393(кДж/моль)DG0,-783466(кДж/моль)Dm,-716495(кДж/моль)2065823189247810314511-294295 -275999 -264222 -213622,6-259563 -237013 -222544 -160727-685038 -678132 -673622 -653797,9-831305 -842319 -849142-876562-790381 -707654 -655157 -435019,7-754514 -667393 -612118-380395-248043 -215827 -195468 -110698,5-156977 -113603 -86188,1 27995,845267114761-9233-109389,1143737,6 116984,6 100047,2 29305,25-353019 -317796 -295471 -202050,9-265354 -219390 -190273 -68536,7-698550 -613373 -559229 -331517,3-622186 -527653 -467593-2152151552ΔH0Продолжение приложения П.8.
(продолжение таблицы П.36)1892342FeO+Si↹2Fe+SiO2-331,94Dm8 = DG80 + RT ln( SiO2 ) + 2 RT ln( Fe) - RT ln( Si )-39,91FeO+Mn↹Fe+MnO-121,25Dm9 = DG90 + RT ln( MnO ) + RT ln( Fe) - RT ln( Mn )-3,153TiO2+4Al↹2Al2O3+3Ti10 Dm10 = DG100 + 2 RT ln( Al2O3 ) + 2 RT ln(Ti) --518,3-127,635-21,1-4,38-33,68-4 RT ln( Al ) - 3RT ln(TiO2 )684,9338,8791,083[SiO2]+4Al↹2[Al2O3]+3[Si]12 Dm12 = DG120 + 2 RT ln( Al2O3 ) + 2 RT ln( Si) --772,1-139,03-13,4-4 RT ln( Al ) - 3RT ln( SiO2 )[SiO2]+Ti↹ [TiO2]+[Si]13 Dm13 = DG130 + RT ln(TiO2 ) + RT ln(Si ) --84,6-3,86,76- RT ln(Ti) - RT ln( SiO2 )[SiO2]+2[Mn]↹2[MnO]+[Si]14 Dm14 = DG140 + 2 RT ln( MnO) + RT ln( Si) -89,4433,6112,34-2 RT ln( Mn) - RT ln( SiO2 )152[Al]+3[O]↹ (Al2O3)Dm16 = DG160 - 2 RT ln( Al ) + 2 RT ln( Al2O3 )-2422,54-517,31-35,387891011-222632 -202464 -181719 -168294 -110120,2-164751 -136465 -107634 -89095,2 -9603,85-107858 -104976 -101969 -100003 -91352,42-53761,7 -43292,2 -32727,4 -25982,8 2592,299-228053 -179624 -130337 -9868036815,78Dm,142636,4 243056,1 344129,3 408536,3 680558,3(кДж/моль)DG0,(кДж/моль)Dm,(кДж/моль)DG0,(кДж/моль)Dm,(кДж/моль)DG0,(кДж/моль)-88641 -218012 -349711 -434316 -796545,8-164204 -304173 -446428 -537709-927769-496799 -455116 -413179 -386463 -273691,5-278823 -206567 -134179 -88205,6 104847,9-89582-91831-94281-95928 -103502,4Dm,-116506 -122531 -128742 -132768(кДж/моль)DG0,6915-7488 -22219 -31713(кДж/моль)Dm,57725,46 50448,57 42816,04 37810,63(кДж/моль)0DG ,-1423599 -1275383 -1126649 -1032076(кДж/моль)Dm,-1457270 -1313777 -1169746 -1078148(кДж/моль)-150259-72584,6415652,77-634121,6-6925951562[SiO]↹ [SiO2]+[Si]11Dm11 = DG110 + RT ln( Si) + RT ln( SiO2 )6DG0,(кДж/моль)Dm,(кДж/моль)DG0,(кДж/моль)Dm,(кДж/моль)DG0,(кДж/моль)157П.9.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
