Повторяемость больших и очень больших наводнений один раз в 5 – 12 лет. Обычные наводнения на реках Приморья наблюдаются почти ежегодно, а в отдельные годы – по два-три раза. Большинство наводнений в южных и юго-восточных районах Приморья обусловлены воздействием юго-западных циклонов и тайфунов, перемещающихся с Желтого моря на Японское в летне-осенний период. Слабая пропускная способность речных русел обуславливает здесь большие разливы воды и продолжительные наводнения. Также, имеют место быть кратковременные наводнения, наблюдающиеся иногда во время весеннего ледохода при заторах льда. Несмотря на сравнительно редкую повторяемость тайфунов, удельный вес выпадающих при их прохождении осадков значителен. Так на рассматриваемой территории проектирования они в среднем составляют 8%, а в отдельные годы – 25 – 70% годовой суммы. По статистики из семи значительных паводков, обусловивших наиболее выдающиеся наводнения, шесть были сформированы осадками, вызванными выходом тайфунов. Наводнения, связанные с весенним половодьем, повторяются редко, это связано с малым уровнем снегозапаса и длительным процессом таяния снега в связи со значительной облесённостью склонов. По данным наблюдений, в среднем и нижнем течении больших рек при обычных наводнениях затопление пойм достигает глубины 0,3 – 1,8 м, при больших – 1,2 – 2,5 м и при катастрофических наводнениях – 1,7 – 3,6 м. Продолжительность затопления пойм в рассматриваемом районе менее 10 суток.

Реки Приморья характеризуются крайне неравномерным распределением стока внутри года. Основная масса стока воды (90 – 95% годового объёма) проходит в тёплую часть года (апрель - октябрь) и лишь 5 – 10 - в зимний период. Наиболее многоводными месяцами в рассматриваемом районе изысканий обычно является сентябрь - октябрь, наиболее маловодным – февраль.

Участок изысканий относится к зоне со средней мутностью, эта зона характеризуется слабым развитием эрозионных процессов, обусловленных наличием трудно-размываемых пород. Территориально это зона занимает сравнительно узкую полосу вдоль побережья Японского моря, отделенную от остальной части территории хребтом Сихотэ-Алинь. Несмотря на значительные уклоны рек, большое количество осадков и высокие модули стока воды, средняя мутность рек изменяется в пределах 10-16 г/м3. Относительная малая мутность обусловлена здесь твердыми кристаллическими породами, слагающими бассейны рек, значительной залесенностью водосборов и сплош-ной задернованностью склонов. Лишь в период паводков мутность рек увеличивается до 150 – 390 г/м3, т.е. в 10 – 20 раз больше средних годовых её значений. Наибольшая мутность, как правило, наблюдается в период с наибольшим количеством осадков.

Непериодические колебания уровня обычно связаны с барическим полем над Японским морем. Наиболее сильные его повышения (нагонного характера) возникают при совпадении подхода к берегу длинной волны, сформированной циклонической системой на “глубокой воде”, с усилением штормового ветра и резким падением атмосферного давления. В такие периоды высота нагонов может достигать 60-65 см.

Сейшевые колебания уровня отмечаются практически постоянно. Средняя их высота 8-10 см, максимальная – 40 см.

Западное побережье Японского моря подвержено цунами. Сведения о максимальной высоте их разноречивы. По данным Приморского УГМС, за последние 100 лет здесь отмечено 5 таких случаев (1924. 1940, 1964, 1983 и 1993 гг.). По сведениям местных жителей, подъем уровня составлял около 1,0 м. Никаких разрушений не отмечено.

1.2.3 Уровни воды

Урони воды на мосту приняты по данным полевых изысканий с использованием многолетних данных стационарных наблюдений на р. Хмыловка и приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 – Уровни воды и льда под мостом на р. Хмыловка

Уровни	Обозначение	Измеритель	Величина
высокой воды при расчетном расходе	УВВ	м	5,28
Меженных вод	УМВ	м	3,78

1.2.4 Ледовый режим

Ледовый режим рек данного района формируется в условиях холодной зимы (средняя температура января составляет минус - 8, - 110С) и незначительной толщины снежного покрова.

Первые ледовые явления в виде заберегов и сала начинаются в начале или середине ноября и лишь в отдельные годы (при раннем похолодании) в конце октября, в теплые годы на рассматриваемом участке изысканий первые ледовые образования появляются лишь в декабре. На реках со спокойным течением вначале возникают забереги, которые постепенно увеличиваются и образуют ледяные перемычки или сплошной ледяной покров. На больших реках и на нижних участках средних рек лед, шуга и сало задерживаются у заберегов и образуют нагромождения льда. В результате забереги на отдельных участках имеют неровную (торосистую) поверхность и значительную толщину.

Средняя дата наступления устойчивого ледостава на реках рассматриваемого района 20 ноября. Нарастание льда в течение зимы происходит весьма неравномерно, интенсивность данного процесса зависит в основном от температуры воздуха. Заметное влияние оказывает также высота снежного покрова, с увеличением которой интенсивность нарастания льда несколько снижается. Наибольший прирост, достигающий 2 – 4 см/сутки, наблюдается в первые дни после установления ледостава. В дальнейшем толщина льда увеличивается менее интенсивно, в среднем 1 - 2 см/сутки, а в феврале прирост льда не превышает 0,4 – 0,6 см/сутки. Наибольшей толщины лед достигает во второй половине февраля или первой декаде марта, а в дальнейшем происходит его таяние.

Средняя толщина льда на реках района составляет 0,5 – 1,10 м. Для рек района изысканий наблюдение шуги под ледяным покровом крайне редко. Ледостав в среднем продолжается 150 дней. С момента перехода температуры воздуха через 0С в сторону положительных температур на льду начинают появляться талые воды, которые при дальнейшем таянии снега стекают поверх льда, приводя к его разрушению. Средние даты начала разрушения ледового покрова рек, на рассматриваемом районе изысканий, приходится на конец марта – начало апреля. Весенний ледоход на средних и малых реках имеет небольшую продолжительность и малую интенсивность

1.3 Инженерно-геологические условия

Грунты на площадке представлены аллювиальными, элювиальными и скальными отложениями.

По инженерно-геологическим изысканиям в соответствии с ГОСТ 25100-95 и ГОСТ 20522-96 на площадке выделено 9 инженерно-геологических элементов:

ИГЭ-н3 -насыпной грунт представлен щебнем магматических горных пород - гранитоидов;

ИГЭ-9тг - суглинок тугопластичный, с примесью органических веществ;

ИГЭ-27мс - песок дресвяный, плотный, малой степени водонасыщения;

ИГЭ-20т - щебенистый грунт с супесчаным заполнителем до 30% малой степени водонасыщения (продукт выветривания гранитоидов);

ИГЭ- 32мп - гранитоиды малой прочности., сильнотрещиноватые, размягчаемые, сильновыветрелые;

ИГЭ- 32сп - гранитоиды средней прочности, трещиноватые, слабовыветрелые, неразмягчаемые;

Грунтовые воды встречены на глубине 0.80 м. -2.90 м. По химическому составу тип воды по классификации Александрова В. А. гидрокарбонатный натриевый, с кислотной реакцией. Вода среднеагрессивная по водородному показателю и средне-агрессивная по содержанию агрессивной углекислоты по отношению к бетону с маркой по водонепроницаемости W4.

Грунты площадки неагрессивные по содержанию хлоридов и сульфатов к бетонным и железобетонным конструкциям.

Степень коррозионной агрессивности грунтов:

- к алюминию - средняя;

- к свинцу - высокая;

- к стали - средняя.

Нормативная глубина сезонного промерзания составляет 1.8 метра.

По относительной деформации пучения в зоне сезонного промерзания: суглинок тугопластичный (ИГЭ-9тг) относится к среднепучинистым; песок средней крупности средней плотности, насыщенный водой (ИГЭ-6нв), насыпные грунты (ИГЭ-н3) относятся к практически непучинистым, согласно ГОСТ 25100-95 табл Б.27.

Расчетная сейсмичность по результатам сейсмического микрорайонирования - 8 баллов.

Неблагоприятные процессы и явления в сфере взаимодействия ИССО с геологической средой.

Таблица 1.3 – Физико-механические характеристики грунтов

1.4 Технико-экономические показатели дороги

Категория дороги -II

Число путей – 1

Габарит приближения строений «С» [3]

Нагрузка С14.

2 Варианты моста

2.1 Вариант 1

Мост запроектирован по схеме 8х18,7 м и располагается на кривом участке железнодорожной линий радиусом 600 м в плане и на уклоне 7%_о в профиле.

Пролетные строения длиной 18,7 м приняты по типовому проекту 3.501.1-175.93 «Пролетные строения сборные железобетонные для железнодорожных мостов. Выпуск 10. Балки длиной 18,7 м из предварительно напряженного железобетона». Балки предназначены для пролетных строений мостов и путепроводов с шириной балластного корыта 4180 мм на железных дорогах колеи 1520 мм, расположенных на прямых участках пути и кривых радиусами 300 м и более, эксплуатируемы во всех климатических районах России и подрайонах с сейсмичностью до 9 баллов включительно.

Береговые опоры массивные сборно-монолитной конструкции принята применительно к типовому проекту 3.501-79. на свайном основании из буронабивных свай диаметром 1,2м.

Промежуточные опоры массивные сборно-монолитной конструкции. Опоры на свайном основании из буронабивных свай диаметром 1,2м. Тело опор из контурных блоков с заполнением тела опоры бетоном по т.п. серии 3.501.1-150.

Мостовое полотно с раздельными тротуарами и металлическим желобом для прокладки коммуникаций, расположенным с левой стороны моста (по ходу пикетажа). Верхнее строение пути на балласте с железобетонными шпалами устраивается в соответствии с "Техническими указаниями по устройству и конструкции мостового по-лотна на железнодорожных мостах ОАО «РЖД»", 2011г.

Опорные части под пролетные строения 18,7 м - металлические секторные сварные по типовому проекту 2120РЧ

Засыпка за устоями и отсыпка конусов производится из дренирующего скального грунта. Конуса отсыпаются с защитными бермами со стороны русла, укрепление откосов и берм производится каменной наброской толщиной 0.6м, крупность камня 15-20 см. Конструкция укрепления конусов принята применительно к типовому проекту 3.503.1-156. В основании конусов устраивается каменная рисберма.

Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.

2.2 Вариант 2

Мост запроектирован по схеме 1х18,7+4х27,6+1х18,7 м и располагается на кривом участке железнодорожной линий радиусом 600 м в плане и на уклоне 7%_о в профиле.

Пролетные строения длиной 18,7 м и 27.6 м сборные железобетонные из ребристых балок с напрягаемой арматурой по типовому проекту 3.501-175.93.

Береговые опоры, откосы конусов и укрепления см. в п. 2.1.

Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.

2.3 Вариант 3

Мост запроектирован по схеме 4х34,2 м и располагается на кривом участке железнодорожной линий радиусом 600 м в плане и на уклоне 7%_о в профиле.

Мост полностью перекрыт металлическими пролетными строениями

- пролетные строения длиной 34,2 м по типовому проекту 2210 «Металлические балочные сварные пролетные строения с ездой поверху на балласте расчетными пролетами до 33,6 м для железнодорожных мостов»;

Опорные части пролетных строений приняты литые секторные подвижные СП-ЛС и неподвижные СН-ЛС, приняты по типовому проекту серии 3.501.1-129 «Опорные части железобетонных пролетных строений длиной от 4.0 до 34,2 м для железнодорожных мостов»;

Береговые опоры массивные сборно-монолитной конструкции принята применительно к типовому проекту 3.501-79. на свайном основании из буронабивных свай диаметром 1,2м для пролётов длиной 23.6 м и более.

Промежуточные опоры массивные сборно-монолитной конструкции. Опоры на свайном основании из буронабивных свай диаметром 1,2м. Тело опор из контурных блоков с заполнением тела опоры бетоном по т.п. серии 3.501.1-150.

Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.