Радиолокационные и радионавигационные измерители дальности, страница 8
Описание файла
Документ из архива "Радиолокационные и радионавигационные измерители дальности", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "радиотехнические системы" из 9 семестр (1 семестр магистратуры), которые можно найти в файловом архиве МАИ. Не смотря на прямую связь этого архива с МАИ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "радиотехнические системы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "Радиолокационные и радионавигационные измерители дальности"
Текст 8 страницы из документа "Радиолокационные и радионавигационные измерители дальности"
Тогда число импульсов в пачке принимаемых РЛ при обзоре сигналов будет
где ] [обозначает ближайшее меньшее целое число.
3.4. Выбор параметров устройств обработки сигналов
При выполнении этого раздела определяются параметры устройства поиска сигнала по дальности (по времени задержки): скорость поиска Vп.д и время поиска ТR в предложении, что поиск производится в пределах 0 ≤ tR ≤ Тп, а также полоса пропускания приемно-усилительного тракта.
Скорость поиска находят из условия (3.1), из которого следует, что максимальное значение искомого параметра
где радиальная скорость Vr равна сумме радиальной скорости носителя радиолокатора Vрл r и радиальной скорости цели Vц r, т.е.
Значение Vп.д рекомендуется выражать в мкс/с.
Минимальное время поиска цели по дельности определяется как
ТR = Tп/Vп.д. (3.15)
Следует иметь в виду, что из тактических соображений нужно использовать именно максимальное значение Vп.д и минимальное значение ТR. Поэтому соответствующие индексы у этих величин опущены. Кроме того, исходя из многоцелевого назначения РЛ, поиск должен начинаться не с дальности пуска, а с нулевой, а точнее с минимальной дальности. Следует сравнить полученное значение ТR с длительность пачки импульсов τп и определить необходимое время памяти τпам схемы захвата (см. § 3.1 и рис. 3.4).
Полоса пропускания приемно-усилительного тракта Δfпут должна быть согласована с шириной спектра сигнала в целях повышения отношения мощностей сигнала и шума q на входе измерителя дальности. Рекомендуется использовать для определения этой полосы соотношение
Отметим, что при расчете с помощью (3.16) форма импульсов на выходе приемника будет отличаться от показанной на рис. 3.3, что следует учесть при желании иллюстрировать процессы в измерителе дальности соответствующими графиками.
3.5. Расчет погрешностей
Точность следящего импульсного радиодальномера (ИРД) характеризуется средней квадратической погрешностью
где σ - флуктуационная, а ΔRд - динамическая погрешности.
Значения суммарной погрешности σΣ определяются как на дальности Rп, так и на дальности Rmax при оптимизации следящего измерителя времени задержки отраженного сигнала для дальностей R0 = R1 = Rп и R0 = R2 = Rmax· На основании расчета выбирается тот вариант оптимизации и соответствующая ему полоса пропускания следящего ИРД ΔFи, при которых достигается максимальная точность на заданной дальности.
Решение поставленной задачи производится при условиях и допущениях, изложенных в § 1.5 данного пособия. Критерием оптимизации является минимум суммарной погрешности (1.15). Оптимальная полоса следящего ИРД ΔFи опт определяется из табл. 1.1 с учетом требуемой степени астатизма рассматриваемого ИРД. Входящая в формулы, приведенные в табл. 1.1, величина Gэ представляет собой эквивалентную спектральную плотность (на нулевой частоте) флуктуаций на выходе временного дискриминатора (ВД), вызываемых шумом, действующим на входе ВД. Величина Gэ имеет размерность м2/Гц и в предположении равномерности спектра флуктуации в пределах полосы пропускания следящего измерителя рассчитывается по формуле ([4], § 8.5)
где при полосе пропускания Δfпут определяемой соотношением (3.16),
Для перехода от qэ к q и обратно можно воспользоваться графиком функции qэ(q), показанным на рис. 3.6. Вычисление погрешностей σΣ рекомендуется проводить по методике, изложенной в подразделе "Порядок расчета" § 1.5 данного пособия. Схема "алгоритма" расчета дана на рис. 3.7.
РИС. 3.6
РИС. 3.7
Ниже приведены особенности расчета σΣ при анализе следящего ИРД.
1. Пользуясь материалом § 1.5 следует заменить Rmin на дальность пуска Rп.
2. Если в исходных данных задана погрешность σΣ на дальности Rп, то на первом этапе расчета принимается, что σΣ1 = σΣ; R = R1; R0 = R1; R1 = Rп и вычисляются значения ΔFи1 и Gэ1, соответствующие дальности R1, т.е. ΔFи1 = ΔFи опт(R1).
3. На втором этапе расчета определяется погрешность σΣ2 следящего ИРД, оптимизированного для дальности R1, на дальности R2 = Rmax. Для нахождения отношения мощностей сигнала и шума на входе временного дискриминатора при R = R2 служит соотношение
справедливое для РЛ, работающего по отраженному от цели сигналу, где значение q пропорционально R-4 ([l], п. 3.1.1).
4. На третьем и четвертом этапах рассчитываются погрешности σΣ3 и σΣ4, имеющие место в оптимизированном для дальности R2 = Rmax измерителе на дальностях R2 и R1 соответственно.
Результаты расчета следует представить в виде таблицы, аналогичной (с учетом указанных особенностей) табл. 1.2.
Расчеты должны иллюстрироваться графиками. На первом из них представляются зависимости σΣ от относительной дальности R/Rmax, одна из которых соответствует ΔFи1, а вторая - ΔFи2, т.е.оптимизации измерителя для дальности R1 или R2. Эти графики строятся для Vц = Vц max или ац = ац max в зависимости от степени астатизма следящего ИРД. На втором графике приводятся зависимости σΣ от R/Rmax для Vц=Vц max и Vц = 0,5Vц max (или ац = ац max и ац = 0,5 ац max) при выбранной полосе пропускания измерителя ΔFиi.
При построении графиков диапазон дальностей берется в пределах от Rmin до Rmax, где
При малых значениях Rmin/Rmax можно принять это значение равным нулю. Дискрет отношения R/Rmax рекомендуется брать кратными 0,1. Желательно сопроводить графики таблицами числовых значений величин, используемых для построения соответствующих кривых.
3.6. Расчет энергетических параметров
Под энергетическими параметрами π данном разделе понимаются минимальное значение принимаемой мощности Р2 min, при котором обеспечивается заданная или расчетная точность ИРД, и соответствующее Р2 min значение мощности передатчика Р1.
Минимальная мощность принимаемого сигнала определяется известным соотношением (см., например, [13], § 2.5), в котором вместо порогового отношения мощностей сигнала и шума qпор, обеспечивающего заданное качество обнаружения сигнала, используется значение q = qmin, при котором достигается требуемая точность:
где qmin - значение отношения мощностей сигнала и шума на дальности Rmax, равное округленному до ближайшего большего целого числа значению q2; kT˚= 4.1*10-21 Вт/Гц - произведение постоянной Больцмана на стандартную температуру (в градусах Кельвина), при которой определяются шумовые параметры приемного тракта ИРД; ΔFф - шумовая полоса пропускания тракта обработки сигнала, равная в рассматриваемом ИРД полосе пропускания Δfпут приемно-усилительного тракта; Nш - коэффициент шутила приемника; ζΣ - коэффициент потерь энергии сигнала при обработке.
Требуемая мощность передатчика ИРД рассчитывается по формуле ([I], с. 65 и 73)
где LΣ - коэффициент потерь энергии во всех высокочастотных элементах РЛ, кроме антенн, потери в которых учтены ранее коэффициентом полезного действия ηα; S0 - эффективная площадь рассеяния (ЭПР) цели; ν - удельный коэффициент затухания в осадках; Rос - протяженность зоны осадков. Значения ν берутся из графиков, подобных показанным на рис. 1.5 ([1], с.74), для конкретной интенсивности осадков Q, выраженной в мм/ч (в некоторых литературных источниках интенсивность осадков обозначается I), и полученной при расчетах длине волны зондирующего сигнала.
Следует иметь в виду, что при расчете энергетических параметров ИРД с помощью приведенных выше соотношений все величины, выраженные в децибелах, подставляются в формулы в абсолютных единицах.
3.7. Расчет вспомогательных параметров
В данном разделе рассчитываются параметры, необходимые при разработке требований к элементам ИРД (см. Приложение П 1). При проектировании ИРД к таким параметрам относятся параметры выдаваемого каналом дальности двоично-десятичного кода (как в аналоговом, так и в цифровом вариантах ИРД) и параметры основных устройств синтезатора задержки (в цифровом ИРД).
Параметры кода дальности. Информация о дальности поступает внешним потребителям в кодированном виде. Требуемый код формируется в специальном аналого-цифровом преобразователе (в аналоговом ИРД) или в реверсивном счетчике (в цифровом ИРД). Реверсивный счетчик может быть дополнен преобразователем кодов, если этот счетчик не обеспечивает получение требуемого кода. При использовании двоично-десятичного кода для расчета можно воспользоваться методикой, изложенной в § 2.7 данного пособия, заменив полную погрешность σп на суммарную погрешность σΣ, а ΔΗ, обозначающее цену младшего разряда кода, - на ΔR.
Учитывая, что значение управляющего напряжения Uупр (в аналоговом ИРД) или содержимое реверсивного счетчика (в цифровом ИРД) обновляются каждый период повторения импульсов Τп, время формирования кода Тфк не должно превышать Тп. При этом дискрет по времени определяется из соотношения
Это соотношение позволяет найти частоту следования тактовых импульсов Fт.и, используемых для аналого-цифрового преобразования.
Параметры синтезатора задержки. При проектировании цифрового ИРД, кроме параметров кода, надо найти емкость счетчиков Сч к РСч и частоту следования счетных импульсов. При вычислении этих параметров учитывается, что РЛ может использоваться на дальностях, меньших дальности пуска оружия Rп. Дополнительно считается (см. § 3.4), что Rmin ≈ 0.
Тогда емкость счетчика Сч и реверсивного счетчика РСч (см. рис. 3.5)
Частота следования счетных импульсов определяется допустимой погрешностью дискретизации (3.2) и равна
Если расчетное значение Fс.и имеет порядок сотен мегагерц, следует указать элементную базу, которую рекомендуется применить при реализации цифровых устройств ИРД, или снизить Fс.и. В последнем случае надо включить в ИРД схему уточнения, упомянутую в § 3.1 данного пособия.
4. РАДИОДЛЬНОМЕР С ФАЗОКОДОВОЙ МАНИПУЛЯЦИЕЙ
Рассматриваемое в данной главе РТУ относится к классу пассивных радиодальномеров (РД), работающих по фазоманипулированному сигналу (ФМС), излучаемому опорной станцией. Предполагается, что РД входит в состав гипотетической радиосистемы ближней навигации, служащей для определения местоположения дальномерным методом. При этом считается, что опорная станция обслуживает заданный сектор пространства, например, зону захода самолета на посадку и зону подхода к аэродрому. Подобные РД (в более сложном исполнении) применяются в аппаратуре потребителей спутниковых радионавигационных систем [15].
Типовое задание на проектирование радиодальномера с фазоманипулированным сигналом (КП-34) приведено в Приложении II 2.