Косилова А.Г., Мещеряков Р.К., Калинин М.А. - Точность обработки заготовки и припуски в машиностроении, страница 15

Для стыков малой площади (2 — 3 см') при шлифовании (7.й) — 0,09 [17[. Величину С рассчитывают в порядке, указанном в табл. 35. В табл, 35 н на рнс. 7 — 10 приведены данные расчета. При известной величине СО мох!но определить погрешность обработки, связанную с износом установочных элементов (для этого необходимо задаться числом установок дт), оценить допустимое по износу число установок и, следовательно, найти периодичность замены опорных элементов. В этом случае необходимо предварительно рассчитать допустимую величину износа элементов ид ,. Определение смещений влементов системы СПИД, связанных деформациями в местах сопряжения деталей.

Контактные перемещения происходят в местах сопряжения деталей станка, приспособления и т. п. и в сопряжении заготовки с установочными элементамн приспособлений. Упругие контактные перемещения составляют значительную часть общих перемещений станка, например доля их в перемещениях суппортов станков составляет 80 — 90%, шпиндельных узлов — 30 — 40% [17 [. При центральном нагружении плоских стыков с небольшой площадью (до 40 см ) контактное упругое перемещение равно Алплиэ и определение логренглосгией обрабогллп 89 88.

Порядон расчета нвиесостойикти С в Сб установочны» елеиентов прнспособлсеий (табл. 88 — 88) Я Опрсделвгь критерий извссостсй. П, Табл, 87 почти П, с учетом мзтсрнвла зз готовки и уеганоеочиого зле 8 Вмчнслкть уснлне, действующее Р По нормвтнвпии иатерналам нв уетевовочнмй элемент. с уче- для двиной стени бззврегом усилия резамня, закрепле ванна заготовки нвн, веса ввзотозки гю е. о 4 Определвть номзнзлъаую пло. Р Табл 38 гдздь казвина опорного зле мента Р с учетом размероа, борин уставозочнмл элементов 8 Вмчисличь крвтернй ывгружения П, Р опорного зленента П, ~ ю Рцу б Длв нзйденныз аначеаий П, иП, П Рнс, 7 — 10 но гра янам ивнасостойкостн определить величину езносо- 90 Точность обработки деталеа маишн Угол наклона (мкм/см) в стыке при нагружении моментом 'р= у 1 (( — Ста ! км где э' — момент инерции площади стыка, сма.

Приведенные выше соотношения получены экспериментально. Соотношения для расчета упруго-пластических смещений стыка заготовка— опора приспособления даны в табл. 28. При расчете контактных перемещений микронеровности и отклонения формы поверхностей моделируют набором геометрических фигур одного вида: цилинд- г!ю Рис. 1! ров, сфер, эллипсондов и т. п.

Ниже рассмотрена методика определения упругих перемещений плоских стыков прн центральном нагружении, имеющих погрешность формы [27[. Поверхности детали моделируем набором стержней призматической формы (рис. 11, а). Пусть размеры стыка аХ Ь. Разбиваем стык сечениями в продольном (а! сечений) и поперечном (т' сечений) направлениях. Общее число столбиков тт' = н. Основным условием является выделение площадки размером аЬ(а, отклонениями формы на которой можно превебречь. Всегда можно считать, что в вачальный момент соприкасается только одна пара столбиков.

Так как нагружение принято центральным, то детали смещаются только по нормали к поверхности стыка. Этим столбикам присвоим индекс 1!. Под нагрузкой столбики сблизятся на величину О,з бы — — Сч,! . При расчете облик!ения произвольных нагруженных столбиков 6П следует учесть, что в начале нагружения меха!У ними был зазор 6П, поэтомУ их общее сближение составит Очевидно, что смещения 61, и 6О равны 6,1= 611 — — 6, откуда Счц=(6 — 6П).

Среднее давление на стыке обозначим д. Центральная сила, приложенная к стыку, н Р— пу = ~~ ч11 ~ !1» К=! Анализ и определение погрешностей обработки 9! Таким образом, имеем К=и К=Я Кэ м Сэр = ',г (6 Да)г=дб! 26 ,'~~ Д,+ У, Д», К 1 К=! 1(: — 1 где 1( номер пары столбиков, находящихся в ковтакте, 1(= 1, 2,...

дг, причем У общее число стержней, находящихся в контакте. Пусть 1(д) — неизвестная функция плотности вероятности случайных зазоров (рис. 11, б), Д вЂ” текущий зазор, До — наибольший зазор в стыке. Так как число участков и может считаться сколь угодно большим, то можно произвести замену: Кэ м а д= ~((д) д! ~ д,= ~д)(д)бд! К=! о Кд М а Д'„=п б~ До((Д) бД. =1 Тогда сч-ь) ноге-и~ои~еь,-)'ети~гь Определим из этого уравнения функцию плотности 1(д).

для этого введем функции Р(Д), удовлетворяющие следующим условиям: бР! (Д) = ЦД) бД1 б,Р (Д) = Д! (Д) бД! АР, (Д) = ДзДД) бД, причем очевидно, что бра(Д) = Ддрт (Д); е(Рз(Д) = Дае(Р1 (Д) и ,( ) (Д) е(Д = Р1 (6) — Р1 (О); ~ Д) (Д) е(Д Рэ(6) — Ра (0)1 о Д У(Д) бД=Ра(6) — Р,(0). С учегом полученных соотношений основное уравнение примет вид С'О = 6' (Р1 (6) — Р! (О)) — 26 [Рэ (6) — Р! (О)) + Рз (6) — Ра (О) ° Трижды продифференцировав это уравнение по 6, получим Сг —, 2 — ' — — = 21 (6). Дв~ бр (6) Будем считать (это подтверждается экспериментами), что справедлива зависимость ! 6= ой, 1 где а и — — неизвестные коэффициенты. (1 92 Точность обработки оепиьмй маишн Подставин значение о в уравнение, получим 2( (6) = ( — 1) 6 ф — 1) (6 — 2) С~бе~. ча г Предположим, что функция 1(Л) в диапазоне Π— Ьа имеет максимум. Это условие означает, что =О НЛ Тогда 3 (6 — 1) (11 — 2) (р — 3) = О, Из корней уравнения йг = О, йз = 1; ()з = 2; (), = 3 решению задачи удовлетворяет только один корень ()а = 3, так как в остальных случаях 1(Л) = О.

Используя в качестве второго условия ь, 1(Л) г(де» 1,О, 1 определяем значение сс равное а = Р ЗСчЬа и 1(Ь) = — = сопз1 (закон равно ной вероятности). Окончательно получим зависимость для расчета контактных упругих пере. мещений плоских шероховатых стыков, имеющих ногрешность формы 6 =,'Гзсзб,р. Рассмотренная методика позволяет рассчитать упругие и пластические перемещения для разных случаев нагружения любых деталей машин.

Погрешности обработки, возникающие вследствие геометрических неточностей станка. Отклонения размеров, формы и пространственного положения обработанных поверхностей от заданных возникают также вследствие геометрических неточностей станка. Так, при точении консольно закрепленной заготовки в результате отклонения от параллельности оси шпинделя направляющим станины в горизонтальной плоскости получаем конусообразность Ьаоа: ст(т йаан = где Лаоа — отклонение формы обработанной поверхности в продольном сечении, мм (конусообразность); с,„ — допускаемое отклонение от параллельности оси шпинделя направляющим станины в плоскости выдерживаемого размера на длине 1, мм; 1,„— длина обработанной поверхности, мм.

Прн обработке плоских поверхностей на вертикально. фрезерных станках вследствие непараллельности рабочей поверхности стола его продольным направляющим возникает непараллельность обработанной и установочной поверхностей: сф1ф Лй =— г где М вЂ” приращение высоты обработанной поверхности; ср — непараллель. ность рабочей поверхности стола его продольным направляющим на длине (., мм; (ф — длина обработанной поверхности, мм.

93 Анализ н олределгниг гзозрсшногшга обработки Отнлонение от перпендикулярности оси шпиндели вертикально. фрезерного станка к поверхности стола в продольном направлении вызовет при обработке плоскости вогнутость в сечении, перпендикулярном к направлению подачи. 36. Рекомендации по назначению тверцости опорнык влементов приспособлеьий твердость опот Область прикенеиия ПНС Для иеответствеьиых приспособлений при обработке деталей по 3 — 5-у классам точности. Серийное производство Для приспособлений, применяемых при обработке де.

талей по 2-3-у классам точности. При установке по черновой поверхности заготовки Для ответственнык приспособлений при обработке детях а по !†2.у «лассам то~кости. Массовое и крупносерийное производство 470 — 616 45 — 55 615 — 717 56 — 60 717 — 330 60-65 47. значения критерия нзиосостойкости Пз при материале опорных влемеитов Ставь 46 (хрома. рованиая поверхность) Сталь 20 (цемеитация, закалка) Материал заготовки Сталь Сталь 40Х У10А (закалка) (закалка) Сплав Вкз 0,44 0,09 0,45 0,10 0,47 0,12 0,80 0,94 1,0 чугун Сталь: без закалки с ваки кой 0,97 1,01 1,03 1 07 0,82 0,36 П р н н е ч а и и е.

За исходную износостойкость опорных злемеятов примята износостойкость опорных злемеьтов из стали 20 с цементапней и закалкой при установке заготовок из чугуна (критерий износостойкостк П, = 1); для остальных случаев критерий износостойкостя определен по отношению к исходному. Оба укаэанных отклонения создают погрешности формы обработанной поверхности и, следовательно, погрешность выдержнваемого размера; указанные погрешности при односторонней обработке создают также пространственные отклонения относительно базовых и торцовых поверхаостей обработанной заготовки. Наиболее точно расчет ожидаемых погрешностей можно выполнить на основе экспериментально полученных данных.