Abramovich1 (И.И. Абрамович, В.Н. Березин, А.Г. Яуре - Грузоподъемные краны промышленных предприятий), страница 4

Для козловых кранов ветровую нагрузку такого направления вводят в расчет в том случае, если на кран в нерабочем состоянии действует распределенная ветровая нагрузка 1000 Па, а для консольных кранов эту нагрузку вводят в расчет при Сн/Е ) 0,35 ... 0,40 (здесь Ел — вылет кон соли; Š— пролег крана). Транспортные нагрузки. Они представляют собой сумму весовых н динамических нагрузок, возникающих вследствие толчков при перемещении транспортных средств, При перевозке частей крана автомобильным транс., портом учитывают дополнительные ~' вертикальные транспортные нагрур ки, состанляющие 200 ... 250 % врговых нагрузок.

Вертикальные дйнамические нагрузки прн транспортировании частей крана железнодорожным транспортом могут составлять 60 ... 80 % весовых нагрузок. Кроме того, следует также учитывать горизонтальную, поперечные и продольные динамические транспортные нагрузки, составляющие соответственно 80 и 190 % весовых нагрузок [87). Сейсмические нагрузки. Этн нагрузки учитывают в случаях, предусмотренных техническим заданием иа кран; причем прн расчете мостовых кранов учитывают колебания сооружении, на котором установлен кран [87).

Приближенно, основываясь на данных СНиП П-7 — 81 «Нормы проектирования. Строительство в сейсмических районах», при 'интенсивности землетрясений 7, 8 и 9 баллов в расчет кранов следует вводить ускорения, составляющие соответственно 1; 2 и 4 м/са.

Необходимо также учнтыйать инерционную сейсмическую нагрузку Ре В,,ью (2.3) г е б — вес крана, Н; а — ускорение, са; й — динамический коэффициент; йд= 11[1 — (Т(Та)а) (здесь Т вЂ” период собственных колебаний конструкций для данного направления действия нагрузки, с; Та — период вынужденных колебаний при землетрясении; Те ян -1 с).

При расчете горизонтальных сейсмических нагрузок массу подвешенного на канатах груза можно не учитыватгб при определении вертикальной -сейсмической нагрузки учитывают 30% массы этого груза. В районах, в которых прогнозируемая интенсивность землетрясения не превышает 6 баллов, проверку кранов на сейсмостойкость не проводят. Монтажные нагрузки. К ним относятся увеличенные иа 15 ... 20% весовые нагрузки, ветровые нагрузки, , а также силы сопротивлений в испыты!вающих взаимное перемещение эле. ;ментах козловых кранов (например, 1 в уравнительных механизмах опор). При монтаже давление ветра обычно принимают 50 Па. Нагрузки, возникающие от тепловых деформаций.

Для мостовых и козловых кранов, установленных на открытом воздухе, их следует учитывать при пролете крана более 40 и (СНнП 2.01.07 — 85). Эти нагрузки могут также возникать в элементах кранов, эксплуатируемых в непосредственной близости от оборудования с интенсивным излучением теплоты, например, нагревательных печей. Динамические нагрузки. В практических расчетах этих нагрузок используют преимущественно детерминированные методы, что н отражено и действующих нормах проектирования и расчета кранов. Однако при наличии необходимых исходных данных не исключена возможность использования методов теории вероятности н случайных процессов.

йе- Глава 3 зультаты, полученные поэтик методам, в наибольшей мере соответствуют ое. аль ным процессам (см. данные С. А, Казака, Н. А. Лобова, В. И. Ключева и др.). Дниамическве иагрузни могут вызывать колебаивя металлической ' конструкции, неблагоприятно ска. зывающнеся на состоянии онератора. Эффективным средством снижения этих нагрузок н длительности ив действия являюгся демпфырующне н виброзащитные устройства (РТМ 24.090) (41, 99). СОПРОТИВЛЕНИЯ ОТ ТРЕНИЯ В ЭЛЕМЕНТАХ МЕХАНИЗМОВ Рассматриваются сопротивления, возникающие в подшипниках, зубчатых передачах, муфтах ы барабанах, кодовых колесах и роликах, а также в канатно-блочных системах.

Сопротивления, эа исключением сил со. противлений от трения качения, воарастают прн низких температурах н едком использовании механизмов. еблагоприятибе влияние иа значения сопротивлений оказывает неполная загрузка механизмов. Механизмы используются при следующих условиях: температура от — 40 до +40 'С! использование механизмов не реже чем один раз в 10 ... 20 дней; загрузка ие менее 70 ... 80% номинальной. Сопротивления, еа исключением вызванных качением колес, харахтеризуются безрэзмерными показателямн — коэффицнеытамн трении нлн коэффициентом сопротнвиеина движению, а также коэффициентами по.

летного действия. Сопротивления качению характеризуются хоэффнцвентом трения качения, нмеющым линейную размерность. Сопротивления от трения в подшип никах. Сопротивления в подшипинкав качения оцениваот условным коэф. фициентом трения )ь, отнесенным к диаметру вала. При благоприятных условиях (жидкостная смазка, отсутствие осевых нагрузок) (э = 0,0008-: 0,004. Прн нерегулярном смазываыны пластичным смазочным материалом )ь = = 0,008 †: 0,012, а при наличии осевой нагрузки (иапрымер, в ходовых колесах) ы = 0,015 —:0,020.

Меньшие значения этого коэффициента относятся к шариковым, з большие — к роликовым подшипникам. Сопротивления трению скольжения характеризуются коэффициентом трения Г, значения которого для подшипников н шарниров с пластичным сма- ночным материалом в завнснмосты от материала трущихся поверхностей следующие. Материал трущихся поверхностей: сталь по алюминиевой бронзе .....,...,,. 008 сталь по серому чугуну . .. 0,10 сталь (НВ до 160) по стали (НВ до 160)........ 0,15 сталь (НВ более 280) по стали (ЙВ до 160)..... 0,12 сталь по пластмассе (полн. амид),.......... 0,10 При низкых температурах значенця 1 возрастают на 30 ... 50%. Для йайы сталь — сталь без смазочного материала прн дзвлеыиы 3 ...

5 МПа в йойшипнвке и скорости скольжения до О, 1 м/с ! = 0,6 ... 1,0. Для пары сталь) — полнамнд без смазочного материале( ! 0,20 —:0,25. Собротнвлеиия в зубчатых передачах. Значения КПД (Ч) одной пары зубчатых' передач для различных подшнпцэ(ков н условий работы при направ.'лении силового потока от двигателя к канатному барабану или ходовому колесу приведены в табл. 3.!. КПД одной пары зубчатых передач при изпранлении силового патока от барабана или ходового колеса к двигателю (торможеиие опускающегося груза нлн механизма передвижения) Ч= ' (3О Чэ — О,О1 Ч КПД последовательно соединенных передач т),= Ч ЧэЧ ." Ч, (3.2) или Ч,.э = ЧтэЧэоЧзэ ... Ч~э. (3.3) Сопротввления в канатных барабанах н муфтах.

КПД барабанов прн 20 Сопротивлений от трения в элементах механизмов Саирвпивления ат трения в влемвнтах механизмов 27 3.1. Р асчетные значения 5) для цилиндрической зубчатой передачи (89) Подшнннннн Передача кнченнн сконьженнн йр В редукторе В занрытом защитном кожухе Открытая 0,97 ... 0,98 0,96 ... 0,97 0,93 ... 0,95 0,94 ... 0,96 0,90 ...

0,93 йд 0,7 и ОХ 40 г/Ю р 1 7 рван в) б) Рис. 3.2. Зависиыость коэффициентов трения качения Ф от нагрузки Р на колесо: о, 5 — соответственно плоеная н скругленный реньс1 1 — О!В = 70: 3 — О(В = 1Э; З вЂ” Р4В' 5; 4— О 0,5 и, г/О=0,575; б — 0=0,4 н. ПО=0.75; б — О = ОЛ5 м, г(0 — 1,Э Рнс 3 1 Зависимость коэффициента () от отношения диаметра колеса к радиусу г скругления головки рельса 2й+)и( .

во= 2Р ! установке иа подшипниках качения 7) = 0,97 —;0,99; при установке на подшипниках скольжения 7) = 0,95 -: †; 0,97. КПД соединительных муфт (зубчатых и упругих втулочиопальцевых) 11 = 0,99. Сопротннления от трения в ходовых колесах. Сопротивление (Н) перекатыванию колеса по рельсу (направляющей) при отсутствии проскальзывания )(го = 2йр(Р, (3.4) где й — коэффициент трения качения, и; Р— радиальная нагрузка на колесо, Н; Р— диаметр колеса, и. В соответствии с рекомендациями Б. С. Ковальского при перекатывании колеса по рельсу с плоской головкой коэффициент трения качения (и) й = 1,2. 10- ~7 , (3.5) 'з/ РР ЕпрВ где  — ширина рабочей поверхности рельса, м; Еп — приведенный продольный модуль упругости материала колеса, МПа; и р 1 Ек+Е Енр 2ЕнЕ, (здесь Ен и Ер — продольный модуль упругости соответственно колеса и рельса).

Для стального колеса и рельса й = 2,7 10 т У вЂ” . (3.6) ° Г РР В Для цилиндрического колеса и рельса с выпуклой головкой зх й = Б. 1О з )/ —, (3.7) РР Енр где Б — геометрический коэффициент, определяемый по рис. 3.1, в зависимасти от отношения радиуса кривизны головки рельса к диаметру колеса. Для стальных колеса и рельса й = 1,7! 1(ЯБ т/РР (3.8) Значения коэффициентов сопротивления качению при нагрузках ие более 5 105 Н и типовых значениях Р(В, Р, гlР приведены на рис. 3.2, а и б. Формулы (3.7) — (3.8) могут быть также использованы для определения коэффициента сопротивления качению колес со сферическим (тороидальным) ободом, вза))недействующих с плоскии рельсом. В этом случае г — радиус кривизны обода.

При перекатывании колеса, снабженного ободом '(массивной шиной) из упругого неметаллического материала, по стальной поверхности сопротивление возрастает примерно пропорционально действующей иа колесо радиальной нагрузке Р и составляет (0,5 — 1,5) Р/100 ',4. При проскальзывании колес относительно рельса к значению сопротивления, определяемому по формуле (3.4), следует добавлять значение сопротивления Л Ягп. При движении цилиндрического колеса по кольцевому рельсу с плоской головкой Иг н —— Р— 71 (3.