Abramovich1 (1004355), страница 5
Текст из файла (страница 5)
9) В 2)7 при движении конического колеса по плоскому рельсу В й йгн = Р— 7' !я оп (3. ! 0) 4Рор при отклонениях диаметров колес, кинематически связанных между собой и перемещающихся по одному рельсу, й))гп = Р— ), (3.11) йР и= где Р— радиальная нагрузка иа колесо;  — ширина головки рельса; Š— средний радиус кривизны рельса; 7 — коэффишгент трения скольжения, для пары сталь по стали 7 = 0,15; Рор — средний диаметр колеса; 55— центральный угол конусности колеса; /1Р— разность диаметров колес. При определении суммарных сопротивлений передвшкению ходовых колес (сопротивление трения качения, сопротивление от трения в подшипниках и в ребордах колес и др.) используют следующую эависимостгп 97 = ~~~ рв, (3.12) где ~ Р— суммарная вертикальная нагрузка на ходовые колеса крана или тележки; в. — коэффициент сопротивления движению.
Для предварительных расчетов значения в могут быть приняты в зависимости от диаметра ходового колеса. Р, и 0,25... 0,56... 0,80... 0,50 0,73 1,0 в!Оз 75 6 5 Для козловых кранов, перемещающихся по путям, уложенньш на песчаное или гравийное основание, приведенные выше значения в следует увеличить на 30%. Более точно значения в могут быть о еделены по формуле, предложенио Б С Ковальским 1ио+ ВВ 1 — 0,03(.(А где ~о — коэффициент, учитывающий суь!Йарное сопротивление от трения качения колеса по рельсу и от трения в' подшипниках колеса с диаметром 'вала о21 — пролет крана (колея грузовой тележки); А — колесная база драна или тележки (для многоколесных ходовых частей — по осям главных балансиров); Лв — коэффициент дополнительных сопротивлений от трения в ребордах ходовых колес, проскальзывания колес по рельсу й трения в подшипниках при действии осевой нагрузки.
Для различных кранов н механизмов рекомендуются следующие значения Лв. Кран: мостовой„полукозловой; Ьв 10-з с цнлицдрнческими двух- реборднымн колесами ., 2 гг Сапротизления от трения з элементах мехинизмае Сопротивления от трения е элементах механизмов 23 Сопротивления в канатно-блочных системах. При вращении огибаемого канатом блока возникают сопротивления в подшипниках блока и прн входе его на блок и сходе с него в результате изгиба каната. Коэффициент сопротивления от трения в подшипнихах блока 3.2. Расчетные значении КПД блока !»бл/бн Подыкакккк блока ат !б до ЭО с . Эб до чб с .
зо да кз 0,95 ... 0,96 0,96 ... 0,97 О,96 ... 0,97 О,97 ... О,9З Скольжения (трущиеся цоверхносги чугун по стали; редкая работа) Качения 0,97 ... 0,96 0,98 ... 0,99 «т = 2з1п — Р й, (3.15) с»би 2»(о тирующкй хозффицкент «, принимаемый по рнс. 3.4. Для неподвижного блоха (см. рнс. 3.3, и) натяжения сбегающей Зоб и набегающей Зя ветвей ханатов связаны соотношенйем весомО„: Якее Огр/пЧ „,; натяжение ветвей ханата, сбегающего с барабана, при опусканнйгргза Зоб = О„Чп и/и. Натяжение не!щдвяжной ветви каната соответствен о при подъеме и опускании груза Зе = ОгрЧиои/и! За = Отр/пЧаои. В ханзтных тягобых механизмах передвижения грузовой тележки возникают следующие рбпротнвлення (Н): при провнсаняи'тягового каната йхп 4! /8«(3 20) аи = асбЧбл.
(3.16) Для подвижного блока (рнс. 3.3, б) Чи. би = (! + Чбк)/2' (3 17) При определении КПД полиспаста следует вводить в расчет среднее значение КПД блоха 2,5 При работе привода механизма передвижения только одной стороны крана ю = (в, -1- лю) о, (3.14) где о — коэффициент; и = 1,4 для кранов с направлением движения одной стороной моста, в том числе для козловых кранов с одной жесткой, а другой гибкой опорами; и = 1,2 для кранов с направлением движения обеие~н сторонамн моста.
прн установке грузовой .чебедкн на мосту и прн перекатывания грузового каната по блокам полиспаста Чбк = (1 + ЗЧб„)/4. (3.18) При последовательном расположенки блоков с неподвкжнымн осями общий КПД йги = — "' Ч!бяЧэбя (3 2') Чс = ЧгЧэЧз " Ч! где Чы ял Чз" — КПД отдельных блоков, опредьляемых с учетом угла обхвата каждого блока канатом. Значения Ч при а = 180' приве.
дены в табл. 3.3. Коэффициент полезного действия полиспаста с числом ветвей и где 4 — распределенная весовая на- грузха тягового наната, Н/м; ! пролет, по всей длине которого сво- Чба = 1 — («т + «я). В расчетах при обычных соотноб)еэ ниах диаметров оси подшипника и блоха»/е//7би см 0,2 . 0,15 и угле обхвата блока канатом а 180' значения Чб„можно принимать по данным табл. 3.2.
Прн углах обхвата блока канатом менее 180' значения Ч, приведенные в табл. 3.2, следует делкгь на коррек- 1»бб Чбл Ч =, . ° (3 !9) п(1 — Чбл) ' ЗначениЯ Чп „ пРиведены в табл. 3.4. Натяжение ветвей каната, набегающего на барабан, прн подъеме груза а! /,Ю б м/ 1»»б и, Рис. 3.3. Схема канатных блоков: а, б — блок соотяетстеекко с кеаодекжкоа к аодекжкаэ осями Рнс.
3.4. Зависимость коэффициента « от угла а обхвата блока канатом с циликдрическими беэ. ребордными колесами и горизонтальными направляющими роликами с коническими ведущими колесами (отсутствует износ беговой дорожки колес) козловой, перемещающнйся по путям: уложеинмм на бетонный фуядамеат уложенным на песчаный нли гравийный балласт подвесной мостовой: перемещающийся по путям с наклонными полнами........
с параллельными полками..., .'... с ребордными колесами с безребордными колесами и горизонтальными направляющими ро. ликам к грузовые тележки: опорные подвесные где Р— коэффициент трения в подшипниках; с(а — диаметр оси блока; с)ба — дИаМЕтр бЛОКа (ПО ОСИ КаНата); а — угол обхвата канатом блоха (см.
рис. З.З, о). В соответствии с рекомендацией Б. С. Ковальского для блоха (рис. 3.3, и) коэффициент, учитывающий сопротивление ханата нагибу, «н С(р )» где»(к †диаме каната; С вЂ” коэффициент, зависящий от напряжения растяжения ор 3/ЯАп (здесь 3— натяжение каната; ~ Ап — расчетная площадь сечения всех проволок каната). Для канатов крестовой и односторонней свивхи с органическим сердечником при оо ( !00 †: 300 МПа соответственно С 4 и С = 3,5; прн ир к 100 МПа рекомендуется прииймзть для тех же ханатов соответственно С = 7 и С = 6. Прк благоприятных условиях (температуоьа окружающего воздуха 15 ...
20 С и наличии смазочного материала на канате) значения коэффициента «„ можно меньшнть в 1,5 ... 3,0 раза. К' оэффнцнент полезного действия блока (рис. 3.3, б) П Р и м е ч а и и е. ПРиведенные меньшие значениЯ с»бк/»/к отиоситси к кранам, эксплуатируемым при низких температурах. КПД блока 0,88 0 90 0,92 0,96 0,98 0,94 0,95 0,96 0,98 ' 0,99 0,83 0,86 0,88 0,94 0,97 0,78 0,81 0,85 0,92 0,96 ' 0,73 0,78 0,81 0,90 0,95 0,69 0,73 0,78 0,88 0,94 0,54 0,60 0,66 0,82 0,90 0,61 0,66 0,72 0,85 0,92 Значения коэффициентов у,' условий работы различных элементов конструкций следующие.
4.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ Стальные хоиструхцин кранов следует рассчитывать по методу предельных состояний. Первое предельное состоянне. целью проверки по этому состояншо является обеспечение несущей способности хонструкции (предотвращение разрушения, обеспечение устойчивости формы и положения) при возможных неблагоприятных условиях эксплуатацг)и, а также в период испытаний, транспортирования и монтажа, при действии повторяющейся хотя бы один раз нагрузки. Первому предельному, состоянию в общем случае соответствует условие 3.4. Значения КПД полнспастов КПд ааио- ДВНЖВОГО блока Кратность полиспаста л !з !о 0,79 0,82 0,85 0,88 0,92 0,96 0,82 0,85 0,87 0,90 0,93 0,97 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 0,93 0,94 0,95 0,97 0,98 0,99 0,91 0,93 0,94 0,96 0,97 0,98 0,89 0,9! 0,93 0,94 0,96 0,98 0,98 0,98 0,98 0,99 0,99 0,99 0,85 0,88 0,95 0,97 (4.1) оа 4 гсу где омах — приведенное расчетное напряжение, определяемое с учетом коэффициентов перегрузки и устойчивости; )1 — расчетное сопротивление материала, определяемое„ исходя из нормативного сопротивления, с учетом коэффициента однородности материала ут; у, — коэффициент условий работы рассматриваемого элемента конструкции, учитывающий возможные отклонения элементов конструкций от их проектных размеров, а также несовершенство используемых методон расчета: у = у,'у"у,"' (4.2) (здесь у,' — коэффициент условий работы отдельных элементов конструкций; у, — коэффициент условий работы узлов крана (см.
гл. 12, 13); у, — коэффициент условий работы, учитывюощий возможные отклонения толщины профилей, износ вследствие коррозии н повреждения металла). Для элементов, ие указанных в приведенных выше данных, у,' следует принимать с учетом конкретных осо- Сопротивления от трения з злемешпак меланизмов 3.3. Значения КПД системы последовательно расположенных блоков с неподвижными осими прн а = 180' бодно провисает канат, м; й — высота с углом обхвата са = 90', г) „— КПД провисания каната, м; г) бл — КПД н остальных блоков полиспаста при входного и выходного блоков тележки сг = !80 .
А ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА Г Вгх 4 СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ Элементы хонструкцин: сжатые элементы решетки (кроме опорных): из уголков составного таврового сечения при гибкости Х ~ 60 . . . . . . 0,80 из одиночных равиополочшж уголков (или неравнополочяых, йрикрепленных большой полкой) раскосы раскосной решетки и перекрестной решетки с совмещенными узлами в смежных гранях...,..., .. 0,85 раскосы и стойки решь ток с несовмещенными узлами в смежных гранях...,... '... 0,90 раскосы и стойки решетки при креплении к поясам только через фасоику, без дополнительных 'подкреплений 0 75 из одиночных неравнополочных уголхов, цри. «репленных меньшей полкой . .
., .. .. 0,75 Сжатые трубчатые и коробчатые элементы решетки и поя. сов . . . . . . . . . . . . . 1,0 Ззтяжни, тяги и подвески, выполненные из прокатной стали 0,90 Растянутые элементы решетки и поясов . . . , . . . . . . 0,95 Растянутые и сжатые элементы поясов из одиночных уголков 0,85 Сплошные балхи при расчетах на общую устойчивость...
0„95 26 Особенносши Расчеши слшльнмл конструкций Рпсчзшнмз нагрузки Гру«ополъемаоеть краи«, т !К! ЗК ЗК; 4К ЬК ек ...зк беиностей работы, но не более единицы. Значения коэффициента условий работы у, в зависимости от профиля элемента следующие, Профиль элемента: открытый прн толщине полки (степки) менее 6 мм н замкнутый пря толщине полки менее 5 мм ...... 0,90 все виды профилей и ласты (включая коробчатые сече.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
