Abramovich1 (1004355), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Нормативные сопротивления )7 „„металла шва, МПа Напряженное состояние Сведи пенис Нвплввлвемви проволоки при ввтвмвтнчвсквй н нолуввтвмвтнческой сварке Сжатие, растяжение н изгиб (при контроле качества сварного шва физическими методамн) Стыковое Тип влвк- тродв 11ынл /7„, = 0,8Ы, Растяжение н изгиб (при отсутствии контроля качества сварного шва фиан.
ческимн мегодчми) в углвкнслвм гвве фи кйоы 4.4. РАСЧЕТ РАСТЯНУТЫХ, С)КАТЫХ И СЖАТО-ИЗОГНУГЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 4!О Э42, Э42А Э46, Э46А Э50, Э50А и Св-0,8; Св.0,8А Св-0,8ГА /7ыв = 0,58/7э Растянутме и сжатме элементы, При расчете на прочность элементов металлоконструкций, подверженных центральному растяжению или сжатию под действием силы М, следует выполнять следующее условие: й/ =ы Янус Ан Срез (условный)." по металлу шва по металлу границы оплавления С угловыми швами Св-10ГА Св-0,8Г2С; Св-0,8Г2СЦ Лы/ — — 0,55Лынл/Тв /7ык = 0,45/гил/ут в Может быть применена'проволока иэ порошковых материалов ПП-АН4, ПП-АН8/ ПП-АН9, ПП-АН!0. П р и м е ч а н и е. Значение хоэффнциента неоднородности металла Твт сварного шва следует принимать равнымн: 1,25 при /7 „не более 490 МПа; 1,35 прн значениях /7мнл = 590 МПа и более.
Расчетное замедление, соответстВУющее Рных а' = 2Рж / ~~~~ тщ,. (4.13) Прн расчете металлических конструкций значения а' подставляют в формулы (4.9) н (4. 10) вместо ускорения а. Более точное определение нагрузок при ударе буфера крана о препятствие приведено в работах П. 3. Петухова. Динамические нагрузки, возникающие при работе механизма вращения поворотных кранов, можно учитывать в виде сосредоточенной нагрузки, приложенной к точке подвеса грузового каяата: Р = ив ысх (4,14) вр = где Мдв жкх — максимальный момент двигателя; г — передаточное число от двигателя к стреле; ч) — КПД передачи; /, — вылет крюка.
стояния н в зависимости от коэффициента неодноРодностн матеРнала Тт при растяжении-сжатии, изгибе н сдвиге: /7э = /7рл/ут1 /(м = Лил/Ъп/ /7в = 0,58/7эл/Тж где /7рл )9нл — соответственно предел текучести и временное сопротивление стали разрыву Расчетные сопротивления при растяжении в направлении толщины проката /7ГЬ = 0 5/1 рл/Тж/ 1 прн смятии торцовой поверхности прн наличии пригонки Лрьв/(ин/у . Значения коэффициента неодноРодности матеРиала Тт следУет пРииимать с учетом рекомендаций СНиП 11-21 — 83. Для сталей обыкновенного качества (ГОСТ 380 — 71) н низколегированных с пределом текучести до 380 МПа (ГОСТ 19281 — 73 н ГОСТ 19282 †) Т , =- 1,05; для сталей(ГОСТ19281 — 73йГОСТ 19282 †) с от) 380 МПа Тт = 1,1; дла низколегйрованных сталей с сортировкой по группам прочности (ТУ 14-1-3023 — 80) Т = 1,025.
При применении сталей, для которых отсутствуют нормированные значения коэффициента неоднородности материала, следует принимать Тт = 1,15. Расчетные сопротивления сварных соединений определяют в зависимости от расчетного сопротивления основного металла, с учетом вида напряженного состояния и метода контроля качества шва (табл. 4.5). Нормативные бопротивлення /7мнл металла швов, выполняемых ручной дуговой сиархой, следует принимать равнымн значениям временибго сопротивления разрыву металла шиа, приведенным в ГОСТ 9467 †в зависимости от типа электрода, а автоматической и полуавтоматической сваркой — по данным табл. 4.6.
Расчетные сопротивления стыковых сварных соединений элементов иэ сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать, как для соединений с меньшим значением сопротивления. Расчетные сопРотивлеииа /7зв и Йш болтовых соединений соответственно при срезе и растяжении принимают по данным табл. 4.7 в зависимости от класса точности болта (ГОСТ 1759 — 70). Особенности расчета стальных конструкций О/О 0,0 0,4 0,2 /, /О /,075 /,00 /,02 0 20 ФО 0 40 80 /20 У!О т г/ Рнс. 4.3. Зависимость коэффициента сняження расчетного сопротивления ЕЕр от гибкости )о// /- Я = 200 МПа; 2 — Я 28Е МПа; р 3 — Я = Заэ ММе р где Ап — площадь сечения элемента с учетом местных ослаблений; у,— коэффициент условий работы металлоконструкций.
Прн расчете на устойчивость сплошностенчатых элементов, нагруженных цекгральной силой й/, следует выполнять следующее условие: й/ ~( ЕЕууо (4.16) фАбр где Аяр — площадь сечения элемента без учета местных ослаблений; ф— коэффициент устойчниостн (снижения расчетного сопротивления при ценяральном сжатии). Значения ц/ принимают по данным СНнП Н-23 — 81 нлн по рнс. 4.3 с уче- том расчетного сопротивления материала н гибкости элемента иеЕ Ее//Ь . (4 17) расчетная длина элемента; г — радиус инерция сечения элемента.
Для элементов трубчатого сечения при )сг/ ( 95 ... П5 значения /р следует умножить на поправочный коэффициент й, определяемый по рис. 4.4. Пря определении ! / следует учитывать харахтер изменения сечения элемента по его длине, а также степень податливости концевых креплений элемента. Для элементов плоских конструкций нлн плоских граней пространственных конструкций степень податливости креплений учитывают следующим образом. Прн продольном изгибе в направлеянн плоскости граня конструхцки для элементов решетки (раскосов н стоек, кроме опорных) принимают 1 / = 0,8! [здесь 1 — расстояние между точкамк крепления элементов к поясам нлн смежяым элементам (рис.
4.5)). При выполнении конструкций нз' одиночных уголков ялн примыкания; элементов к стенкам поясов ! / = = 0,91. Прн продольном изгибе, направленном перпендикулярно к плоскости грани, 1г/ = 1,012 (здесь !2 — расстояние ' между точкамн креплеяия хонцов эле.- ментов пояса или решетки в направлении, перпендикулярном к этой пло.. скости). Однако при поясах замкнутого. сечения, например коробчатых, н примыкании элементов решетки к стеяиам поясов для элементов решетки ! ! = = 0,9!2, Рис.
4.4. Поправочный ко1- . зффнциент ф для трубчатых элементов: прн я аоа р 240 МПл; 2 — при = 2ВО МПа р Рогчет растяп имт У сжптмл и сжато изогнутыл злгнгняп 00 4 5 Схемм к определеншо расчет ной клины элементов решетчатых металлоконструкций: ноа и ое ти а — неталлокояструкция из гори р калинов рнпоток с опорки» эоитальраскосам; я — чотмрекграииап металло. «онструкцня При определении зиаченнй ! / радиусы инерции ! сечений из одиночных уголков принимают равными: ! = ! пеп прн расчетной длине элемента 1 нлн 0,9! (здесь 1 — расстояние между ближайшими узлами); ! = ! нлн ! = !р в зависимости от направления продольного изгиба относительно оси уголха, перпендихулярной илн параллельной плоскостя фермы.
Сжато-изогнутые стержни. Наиболее точно оценить напряженное состояние этих стержней можно с нспользованяем методов расчета по дефор. мированному состоянию. Для любого сечения стержня ~Ч ЕМ =,1 + ~ (4 18) где й/ — продольная сила; А — площадь поперечного сечения; йу — момент сопротивления сечения; ~~~М— суммарный изгибающий момент, действующий в сечении; М = Ме + л/г + /У Лг (4.19) [здесь М, — нзгибающяй момент от поперечной силы Р; й/г — момент от внецентреняо приложенной силы й/1 2 аврамович и. и. н др. е — плечо; Лг — прогиб стержня (рнс.
4.6, а); Лг = Лг + Лг"; Лг'— прогнб стержня, вызываемый поперечным изгибом стержня; Ьг' — дополнительный прогиб от действия про-, дольной снлы (рис. 4.6)). При назначении величины е учнты. вают также начальные несовершенства конструкции. Данный метод пригоден при любом направления плосхостей действия моментов относительно осей снмметрян сечения [76[. При ориентировочных расчетах н гибкости стержня )с ( 60 ... 80 можно принимать Ьг" = О. При 150 ( ( о(81 Ьг' = Лг' —, (4.20) т — 1' где т — запас устойчивости стержня по Эйлеру; /тир . /г /укр = !т Если требуется проверять только устойчивость стержня, без определения Е М, то используют методику проверки устойчивости по СНнП П-23 —,81.
Для ориентировочных расчетов при проверке устойчивости в пло- Особенности расчета стальных конструкций Расчет изгибаемвзх заеменнюд 4.9. Знвченнв коэффнцяента Ф' в завнснмостн от характера нагруженнн балкн Схема квгружелхх бвлкк Рнс 4 6 Схема к опреде лекню нзгнбающего момента: а — схема дэфарывраввииага стержня; б, в — элюры изгибающих моментов для вэдефарыиравввкага старжлв саатвэтсгвэвиа ат момента М, в продольной силы йп г, д — элюры вэгвбвющвх ыаыэизав саатвэтстээвла ат дефарывлхй Ье' х аз' 23,0 !Оэ' 7,2. 10в скости действия изгибающего момента допускается использовать формулу й/ М' о = — + — (4.21) Азр Ф' 4,1 ° 1(Р где М' — наибольший нзгнбающнй мо- мент, действующий в пределах 1/3 дли- ны стержня. где Уд, уд — моменты инерции верхней н нижней полок относнтельмо вертикальной осн (33).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
