Abramovich1 (1004355), страница 10
Текст из файла (страница 10)
4.13, а — в показаны эпюры бимоментов В„н крутящих моментов Мпр для стержней, нагруженных внешним крутящим моментом М. На рис. 4. 13, а торцы стержня имеют возможность свободной денланацни благодаря примыканию к тонкому листу. Депланацня торцов стержня на рис. 4.!3, в исключена (примыкание к жесткой коробке). Стержень на рнс. 4,!З,,в многопролетный, с возможно. стью депланацнн в месте крепления на опорах (например, монорельс крана с решетчатым мостом). Значения максимальных моментон Н8) М! М! 2 ' 2 где и, т — геометрические коэффн!* циенты, принимаемые па данным табл.
4.14 в зависимости от безразмерного параметра М; ! — пролет стержня. Угол поворота среднего сечения стер- жня 26Б! 26Б2 26БЗ ЗОБ! 3052 ЗОБЗ 3551 3552 35БЗ 40Б! 40Б2 40БЗ 7,6 10,4 14,2 9,1 12,4 16,9 1 1,2 17,2 23,5 17,1 32,5 35,8 76,6 87,7 97,7 !62,3 187,5 211,9 300,0 315,0 425,6 548,9 634.8 751,7 74 237 555 !034 1347 2530 72 1020 1168 1296 !607 !845 2074 2295 2394 3222 3475 3965 4685 6,3 6,9 7,6 4,7 5,1 6,0 4,9 4,7 4,7 3,5 4,7 4,3 0,3! 0,28 0,25 0,21 О,!9 0,16 О,!3 0,1! 0,07 0,05 Особенности расчета ферменныл конструкций у//, м// Рис. 4.15.
Схема к расчету дополнительных усилий и моментов в элызеитав цеятрально-нагруженной решетчатой конструкции 1 + — Р З1пз а + — Р /гз созе сс Ас 12/ (4 53) где Ар — площадь раскоса; Ае — площадь стойки; / — момент инерции пояса относительно осн, перпендикулярной к плоскости конструкции; й— высота фермы. Силы, действующие на стойку, Ме = (Мр. лез + Мр, пэ) з1п а. Следует также учитывать (за исключением расчетов на устойчивость) дополнительные изгибающие моменты в поясах -- — 1 / / 4.8. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ФЕР8(ЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Определение усилий н изгибающих моментов в стержнях ферменных конструкций наиболее целесообразно выполнять с помощью ЭВМ, что позволяет рассчитать любую ферму.
Предварительные расчеты обычно выполняют с помощью аналитических н графических методов, представляя е) М = ~0,25Мс/. Дополнительные изгибающие моменты в поясах моста при изгибе. Прн от- балки прямоугольного Особенности расчета стнальных конструкций т/ 1/4 1/4 м нр М кр тз д) /) з) Рнс. 4.13, Эпюры внешних крутящих моментов М, бимомеитов Во н крутящих моментов М„р прн различных закреплениях концов стержня / / / /- 1 е) й) Рис. 4.14. Напряжения и деформации при кручении сечения плаиацию сечения( касательные напряжаиня при стесненном кручении (рнс. 4.14, в, е) — искажение контура сеченая в результате изгиба стенок и поясов и возникновения в ннх напряжений изгиба; касательные напряженна прн свобг)диом кручении (рнс.
4.14, д, е) — поворот сечения. Если шаг расстановки диафрагм составляет 1,5 ... 2,5 высоты сечения бал. кн, то напряженна относительно невелики. Однако увеличение шага расстановки диафрагм следует учитывать прн расчете несущей способности консгрукцнн, в особенности прн применении относительно податливых рамных диафрагм (124) В большинстве случаев, когда внешние крутящие моменты, действукицне на элемент, относительно невелики, влиянием напряжений стесненного кручения можно пренебречь. Их следует учитывать только прн расчете элементов, интенсивно работающих на кручение, например, пролетных балок мостовых кранов с расположением рельса над стенкой нлн с консольной грузовой тележкой. В этих случаях рекомендуется использовать методику В.
П, Хлебородова (РТМ 24.090 †). узлы фермы шарнирными. При этом в необходимых случаях дополнительно учитывают фактически действующие в узлах моменты. Цевтральио-нагруженные решетчатые стойки илн сжато-растянутые грани решетчатых конструкций. Вследствие деформаций поясов раскосы также участвуют в передаче продольной силы р. Знак деформации элементов (раскачав н поясов решетки) соответствует знаку деформацнн поясов. Напряжение в элементах решетки о, ш оп созз а, где ап — напрнженне в поясе; ив угол между элементами решетки н поясом.
Более точно силы, действующие в раскосах (рнс. 4.15), могут быть определены по формуле м о„Ар созе а Определанна изгибающих монетное Особенности расчвлш стальных конструкций 4.15. Значевви изгибающих моментов в однопролетиой балке Орднаагэ х' момента М Мэксамэльнмй момвнг М,яэв Момент в сече- нва х — х Схема дейстзна нагрузка РЕ/4 Е/2 М яа 0,75рат (4 55) л/ , х А Ег Ет Ег 1э Р( А)т 2Р (х — /.
2Е) Е А 4АЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ ОТ ПОДВИЖНОЙ НАГРУЗКИ 1=л М = Е Ртт)м /' (4'58) 1=Л Ми — — РМ вЂ” и, (4.54) /м РЕв 2 Е/ ' (4.56) прн А ) 0,15Е Рнс. 4.18. Схема к расчету трех- пролетной балки: а — эбщнй знд балка; б — линна зэняння нэгабающнх мэмэягэа для точки 3; я — лнная влияния сэра. рээмвающэа снам да» точки Э, э— лаана влияния яэрерэзмзающэй силы для точна 1 /В В,б 4 б В /В 12 14 1б 1В В,б Рнс. 4.16. Схемы к определению изгибающего момента при эксцентричном примыкании элементов решатки к пояс)г: а — схема узла: б — энюрм нвгнбающнх момаатэв иоснтельио жестких ездовых поясах моста (высота сечения пояса больше 1/10 высоты моста) рекомендуется учитывать дополнительные напряжения прн изгибе поясов вследствие общего нагиба всего моста.
Изгибающий момент, нагружающнй пояс, где 1ь — коэффициент, учитывающий влияние податливости решетки, = 1,3 ... 1,5; М вЂ” общий изгибающий момент, действующий в данном сечении моста; /и — момент инерции сечения пояса относительно собственной нейтральной оси; /м — момент инерции поясов моста относительно продольной оси моста. Рнс. 4.17. Схема к расчету решетчатой конструкции с виецеитреиным примыканием раскоса к поясу Местные изгибающие моменты, возникающие вследствие эксцентричного примыкания элементов решетки, прн зксцеитриснтете е ( 0,25йи [здесь й„— высота профиля пояса (рис. 4.16, а)) можно не учитывать. Прн е ) 0,25йп изгибающий момент, нагружавший пояс (рис.
4.16, б), где Р— равнодействующая снл /Уй, н й/э. Более точно значения М можно найти, выделяя участок фермы в трн-четыре панели н представляя нижний пояс в виде разрезной балки ломаного очертания, к выступам которой шарнирно присоединены элементы решетки (рнс.
4.17). Расчет проводят по методам строительной механика. Формулы для определения изгиба. ющих моментов в сечениях однопро' летной балки под действием подвижных нагрузок приведены в табл. 4.15. При А ~ 0,586Е, Рт аи Р = Р следует принимать М,н,х РЕ/4. Прогиб в середние пролета ог нагрузок Рт аи парэ= Р: прн А ~ О,!ЗЕ 24Е/ [(Š— А)' А+ (/.
— А) Е') Р (4.57) где / — момент инерции сечения балки. Паиса решетчатых мостов допускается рассчитывать как трехпролетную балку иа жестких опорах. Расчет целесообразно выполнять с использованием линий влияния (рнс. 4.18, а — з), значения ординат которых приведены в табл. 4.16. Так как балка симметрична относительно среднего сечения, значения ординат приведены только для половины ее длины. Изгибающий момент в сечении х — х балки где Р, — нагрузка на балку; т1М1— ордината линии влияния, саответству- ющая точке приложения нагрузки; /— пролет балки.
На рис. 4.18, б показан пример определения изгибающих моментов, действующих в сечении балки, с помощью построеияай для этого сечения линни влияния. Нагрузкам Рх, Р, состветствуютордннатыт1 н т( линии влияния. В 1 ,'гз б В 1В 12 14 1б ЕВ Особенности расчета стальных конструкций Ояределелие местных налряясений е колют профилей 49 а 3 сам о ооооо 7 ) 3 олаф оооо О м о я 8 юю о я оо8о8 Момент в точке 3 88~о8 11111 сч 8 о о о о о о 11111 со 8 Я сч о сч ю во оо о о о о о 1 ос мг о ай! о о о о ооооо О г о м м м н о о м твою г 8 Е' сь 8вв-8 $ й8 8888 оо я г- 5 8 Ф 8 =. о о о о с1 м О $8в~~$Вя уЖЯью~ оооооооооооо 11111 ф са я я со 8 са г я г со 3 сч в вг в Я)Я оооо оооо|о о оооо о оооо!оо 1! 111 юс8ая8со~оююса 888= 11111 Ра са г г- оа ю г сч са вв юте чх са о ооооооооо оооооооооооо 11111 вямвююю 8ю ввввсо оо88ооооо8 ооооооооОооо 1 ввясо сова ягсо 3 г. г.
И в в 8 со ю в г в о о о о о о о о 8 о о с> о сэ ср о о о сх о о о о о о 8 о о о со1 со» о 8 оооооооооооо 11111 в ч» с» с'с ае с'» я г сч са с сч я со г со со с 88о8ооооо8 о с!о сооооооо о о Яяюю~ю $йй$3 111 8 8 я „8 г сч со со 8в БЯоо8 888оо с[ о о о с~ о о о о о о о оооооооооооо 1111 М, = (Р,Чы„+ Р,ч„,)1. Перерезывающне силы балки можно определить по рнс. 4.!8, з, а. Перереэывающие снлы при расположения подвижной нагрузкн Р соответственно слева н справа от рассматриваемого сечения х — х Ю' = " [! т)Е, + т)Е ) (4.59) 'г ="( чеа+чез.), где г)Š— ордината лннин влияния опорной реакция для тачки 0; г)Е з орднната лнннн влияния нзгибающнх моментов для сечений балкн прн расположении нагрузки Р справа от точки б.
Другие случан расчета изгибающих моментов с учетом большого числа пролетов н балок с неравными пролетами приведены в работе [!03). У мостов кранов пролетом более 25 м целесообразно учитывать ' влнянне податливости элементов решеткн на изгиб ездового пояса от подвижной на. груэкн (рнс. 4.19). Нижний пояс представлен в виде неразреэной балки АВСР. Для остальных элементов 1 ... 8, прикрепляемых с помощью шарннров, учитываются только продольные леформацнн. Рнс. 4.19. Схемы к расчету изгибающих моментов ездового пояса решетчатого моста с учетом податливости решетки: а — схема моста; б — схема расчагаого участка; а — ааюра аагабающих момаагоа 4.10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕСТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПОЛКАХ ЕЗДОВЫХ ПРОФИЛЕЙ В полках ездовых профилей (рнс, 4.20) при действнн сосредоточен.
ной силы Р в точках 1, 2 н 3 возникают продольные напряжения изгиба ас„ а в точках 1 и 3 поперечные напряжения нагиба анм Продольные н поперечные напряжения нэгнба Р ас, = С1х —,', (4.60) ас„= Сс„—,, (4.61) Р где 1 — толщина полки; Сг„С1х— коэффициенты местных вапряженнй, определяемые по рнс. 4.21 в завнсимостн от Параметра )с = 21/(Ь вЂ” з).
Прн суммировании напрнженнй ас с общими напряжениями изгиба балки их следует уменьшить на 25 ай. Прн действии нагрузки на незакрепленвьш торец полки а„= 4,1 — )/ ' (4 62) 1' г 312 У сварных балок следует учитывать .также напряжения, действующие на сварной шов, а р — — Р1(11х), где 1х — расчетвая длина участка шва; 1х =- й (Ь12 — г). Прн действии нагрузки на незакреп- ленный торец й = 2; для других слу- чаев й = 1,5. мень]пей толщины соединяемых элем екгх]в.
У Швеллеров стенка на участках, примыкающих к полке, испытывает изгибающий момент, составляюгций 30 ... 90 сй момента, действующего в полке. С учетом большей податливости полки можно принять, что напряжения в полке составляют 75 айа напряжений, определенных по формулам (4.60) н (4.61). Напряжения в стенке толщиной Ряс. 4.20. Схемы двутавровых б а — с параллельи кам»; б — с иа полками еннй к: пол- емик а) ох яи 0,8о„х — (4.64) Сг Сг Более точная методика расчета напряжений в полках ездовых профилей приведена в работах ]7, 75). 4.11. РАСЧЕТ БЕЗРАСКОСНЫХ И ПЕРФОРИРОВАННЫХ, БАЛОК и фу ибйбй б) г) У 0с 84 Аб 2 л) В безраскосных (окончвтых) балках (рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
