Сиверс А.П. <Проектирование радиоприемных устройств> (Сиверс А.П. «Проектирование радиоприемных устройств»), страница 2

Требуется рассчитать входную цепь радиовещательного приемника 1Ч класса (средневолнового поддиапазона). Исходные данные: диапазон .принимаемых частот от Ь„„, = ,,! = 500 кГц до ~„„, = 1680 кГц; промежуточная частота ~, =. ~, -465 кгц. параметры 1-0 активного элемента приемника Я„= 1000 Ом и С„= 115 пФ; эквивалентное затухание контура входной цепи д,р = 0,05; собственное затухание контура й = 0,01; параметры антенны йл = 500 Ом; Сл пя, = 75 ПФ и Сл П1„= := 225 пФ, 1 РпсчОт Пользуясь соображениями, изложенными в $4.1, выбираем схе- ;"': .му.

ис, 4.5. . Выбираем двухсекционный блок конденсаторов с С„ 4 пФ и Си ш~~ ~ 220 пФе 2. Вычисляем (4.2) С, (220--3,36~х4) l(3,36' — 1) ~ 16,3 ПФ. 3. Определяем (4,3) Ь 2,53 ° 104х (1,68' — 0,5®) ~ (220 — 4) х ~'„:.:,;. х 1',68'' 0,5® т 427 мкГ. 4. Находим (4,4) . С д„ц,(7,5 10 1'У2 0,05(4+16,3) 10 "~~'(225 — 7,5)10 т8,7 пФ. ~Ф~' 1 в„= У(1000/6,28.1,68 10"'427.10 ') (0,05 — 0,01— — $8,748,7+ 16,3+ 4Ц~*500~6,28*1,68 10е 427 10 ') =0.082, 7';. Находим (4.7) С„,~ = 1(4 + 5) ° 10-'® (1 — 0,082®) — 115 х ХО®ЯЧ 10082' = 1250 пФ .. 3; Вйчисляем (4.8) С„16,3 — 5 — (8,7/150) .

1 ° 1И~О,082®х Х 1'15 1,2 пФ. 4: ' 9. Определяем Кр вц, пользуясь соотношениями (4.12) и (4,1 1); )йя ~„= 500 кГц : . тт„= (220 + 1,2 + 5) / (220 + 1,2 + 5 + 1250 + 115) = 0,14, „, .:Жрвц = 39,5 ° 500' ° 10' ° 427 ° 10 ~ ° 8,7 ° 10-" ° 0,14 ° 20 т . ю-$', :';;~Ия ~ = 1680 кГц -;;-'.~Щвх = (4 + 1,2 + 5) ! (4 + 1,2 + 5 + 1250 + 115) 0,008, Ка.вц = 39,5 ° 1680з ° 1У 427 ° 10 Р ° 8,7 ° 10 1л е 0,008 Х ЖЮ.~ 0,63.

., "Смчетзние внешнеемкостной связи с антеййой й внутрйемкост- ВФ связи со входом УРЧ обеспечивает малое изменение козффици- ФФ.передачи входной цепи по диапазону. ~ ..Ъа,-ЕМ 161 5. Выбираем (4.5) С, л = 8,7 ПФ. 6. Рассчитываем (4,6) 4. Рассчитываем из (4.3) требуемую индуктивность контура магнитной антенны Е = 2,53 ° 10' 1(408/150)' — И / (365 — 10) х х 408Э = 2940 мкГ. Рассчитываем количестВО ВиткОВ контурноЙ катушки.

Для этОГО ОПРЕДЕЛЯЕМ: а) диаметр намотки 0 = 1,1 4, = 1,1' ° 8 = 8,8 мм т 9 мм; б) коэффициенты С, и~ и р~ (по графикам рис. 4,10 — 4.!2): 1.' = 0,001; и~ = 0,38 (принимая ай = 0,2) и р~ — — 0,9 (при»»имая х/1 = 0,2)", де~ 8 В) коэффициент ф. = у', = 9 = 0,82. Подставив эти значения в формулу (4.37), находим в„= У2940~0,001 0,9 63 0,38.0,9 0.82 = 430вит.

(4.39) где .— Длина Волны, В м; ®„— число витков контурноЙ кзт шки; — площадь ОДНОГО витка катушки, в м'; цй — действующая магнитная проницаемость серд6чника» акр экВивзлентн06 затуха пие нагруженного контура антенны. Напряженность поля, необходимая для создания на входе 1-го каскада напряжения н60бходимОЙ Величины, равна Индуктивность катушки связи определяем из условия обеспе- чениЯ заданной избирательнОсти ВходноЙ цепи (формула (4,38б)) Е„= (0,04 — 0,01) 1000У6,28 ° 0,15 - 0,8~ = 50 мкГ, Коэффициент трансформации и = У50/2940 = 0,13. Число -.В катушки связи И Рмула (4.38В)1 в..-430 Х Х0,13 = 56 вит.

Намотку коитурнОЙ катушки Осуществляем, СОГлйсно излож~~- ным ранее рекомендациям, проводом ПЭВ-1 диаметром 0,1 мм, намотку катушки связи — проводом ПЭЛШО диаметром 0,12 мм. 5. Находим действующую высоту антенны. Площадь Одного ВИТЕЗ НЗМОТЕИ Я = ПВ' = 3,14 ° 0,009' = 2,54 ° 10-' и'. На нижней частоте диапазона затухание нагруженного контура Й„= 0,04. Действующую высоту антенны рассчитываем по формуле (4.39) Ьд = 2 ° 3,14 ° 430 ° 2,54 ° 10-4 ° 63/2000 ° 0,04 = 0,62 м. 6.

Определим напряженность поля, необходимую для создания нз Входе 1-Го каскада приемника напряжения сигнала требуе»»~ой величины (4.40): Е = У„/и Йд. (4.40) Избирательность входной цепи с магнитной антенной по соседнему и дополнительным каналам, полоса пропускания к РБТ 06 В 3 ФФ СЧ ИТЫВЗВМ 18 р д чи входнои цепи, коэффициент шума 1-го каск » - адз рзсбез чета 1взем тзк же, кзк ДАЯ ОбычнОЙ ОДноконтурнОЙ В Й ( у а расстроики и затухания, вносимых подключением внеш- ХОДНО О„ВПИ ней антенны), .'»»+' НОГО а ример .. Ребуется рассчитать входную цепь малог б 3 зрит Ис диовещательного приемника с мйГнитнОЙ антен БОИ~ ньяи ЙЖВ6О: диапазон приннмйемых частот: =150кГц ~ =ФА Г 19 ~46 — ц, Рр щ~~ = ч»»сг кГц.

Минимальное напряжение на Входе 1-ГО каскада и иемникй У д, р емникй У„~, = 50 мкВ. Эквивалентное зат хание,р =,04. Входное сопротивление первого каскада 1000 Ом, Е 50®,13 ° 0,62 = 1060 мкВЬ1 ° Расчет укОВОдстВуясь указаниями Гл. 1, Выбираем блОк конденсаыбираем сердечник антенны. Согласно табл. 4.1 доп стимая величина р~ = 2000 †10. Выбираем феррит ма ки 60ОНН у р рр = 600, что меньше максимально допустимого значения. Из табл. 4.2 выбираем сердечник размерами 4© —— 8 80 мм.

И е= ММ 3. Вычисляем ГШ„= 80!8 = 1О. з та л. 4.3 находим значение ДеЙствующеЙ МЗГНИТНОЙ паемости р„= 63. ТНОИ ПРОНИ1УО Рассмотрим Входную цепь "Р"е"ника При настроенных антеннах метровых профессиональных приемниках длинных, средин~ и коротких Вол"" " турные Входные цепи П б е связи контура с антенноЙ надо учить~~~~ П и настроенных антеннах. параметр ~~РЫ ции мало МЕНЯютсЯ, можио ПРименЯ н и Эго обеспечивает большоЙ коэффициент перед~"" оэффнцнент передачи достигается при ВЗНИИ ВХОД 1ОИ БОЛИ С ЗБХСЯНОИ Где% И ОР ч"сло Витков и индуктивности конт ной катушки и катушки сВязи соотв6тственно и коэффнциеитт Онтурную катушку рекомендуется наматыВзть для длиннО. волнового диапазона проводом ПЭВ диаметром 0,1 — 0,12 мм (в не- скОлькО слоеВ нз каркас6), для среднеВолноВОГО литцендрзтом Х ,06 или ЛЭ 9 Х 0,07 (в один слой; виток к вит ), для коротковолнового — проводом ПЭВ или медным посереб иным проводом диаметром 0,35 — 0,5 мм с шагом 1 — 2 мм.

Ка связи наматывают проводом ПЭЛШО диаметром 0,12 — 0,14 мм. Действующую высоту магнитной антенны (в метрах) определя-. ем ПО формул6 Потери рассеяния фильтра на Границах пОлОсы пропускания приближенно оцениваются соотношением 1111 Ь»гр ~ДБ1 (2 „. 3) Ь»ф (4,87) Таким образом, суммарное затухание фильтра иа границах полосы пропускзния раВно Ь„1ДБ1 = Е + Е..,. (4.88) Для расчета потерь Е» необходимо предварительно найти собственную ненагруженную добротность одиночного резонатора фильтра Щ„которая для полосковых и микрополоскОВых устройств ОпреДВЛЯЮТСЯ ИЗ СООТВОшюни Я 1~© = 1© + И~я+ Щ где 9„, 9, и Д,— собственные добротности резонатора, определяемь»е при учете тОлькО соответстВенно потерь проводимости в проводниках, диэлектрических потерь в диэлектрике Линий и потерь нэ излучени6 с рэзомкнутОГО конца линии.

Добротность ф, резонатора, выполненного нэ отрезке линии передачи любого типа, равна ф, = »тфф,Л, (4.89) Где Рф и — пОГОнны6 потери проводимости линии передачи В неперах; Л вЂ” длина волны в линии передачи 110, 111. Для микро- полоскового резонатора с учетом формул (3,59), (3.60) для Рф а пОЛУЧзем и Уэ, УаР6.

(4.90) Где частота» Выражена В ГНГЗГерцах. Добротность, определяемая диэлектрическими потерями, рассчитывается по приближенному соотношению (~ ж 1/ 1Я Ь, где $»т б характеризует потери в диэлектрике резонатора. Тогда добротность р6зонаторз, Обусловленная поглощением энер Гни в нем, РЗВНЗ (4 91) Для высококачественных диэлектриков, имеющих $дб т 10 ', ОбычнО использу6мых для пОлОскОВых и микрополоскОВых устройств, 9„~ь Д„и Д„, т Д,. Потери нз излучение с разомкнутоГО конца линии мОжнО учесть, введя специальный коэффициент снижения добротности из-за излучения т1.

В этом случае 1~а» = 1%., + 1%. = 1!та.„ (4.92) откуда следует, что т1 = (1 + 9„„ф~ )-' и ненагруженнэя доб- РОТНОСТЬ ОДИНОЧНОГО РЕЗОНЭТОРЭ РЭВНЭ ф + * линии Выше и ниже кривой ЭЪ оо н В то же Время на криВых с одинаковой величиной отношения эй,определяют с вующие такому расположению значения (и/Й)» н (э/Ь)» всех звеньев проектируемого ППФ.

Используя эти данные, по графику рис. 4.29, б находим величину з,»»~ звеньев и рассчитываем далее Длины ОтрезкоВ»» = Х»/4 ~»'3» (»»в На этОм проектироВание тбпО- логической схемы ППФ закан- ~,дК ЧИБМТСЯ. Рассмотренная частотная характеристика рабочего ния фильтра (рис. 4.28) обусловлена частотной зависимо стью коэффициента Отражения Ф~ От фильтра, т. е. рзссОГлзсОВЗ' НИЮМ (ТО ВХОДНОГО ИМПЮДЗНСЗ О подводящей линией. Эга характернстика н6 учитыВЭ6т наличия 7 активных потерь В фильтре (потерь рассеяния), сВязанных с поглощением и излучением СВЧ энергии в его элементах.

Поте и рассеяния создают начальны6 нук характеристику раф~ ПОТ6РИ фиЛЬТРЗ (В СЕРЕДИНЕ ПО и»го затухания фильтра (пуиктироц лосы пропусканиЯ». » и нэ 66 показана хаРактеРистика того же ГРЗНИЦЗХ».» гр) И СУЩЕСТВЕННО фильтра без потерь рассеяния). влияют на частотную харэкте рнстику фильтра. Онз не Только приподнимается Относительно Оси частот на Величину Е» (рис, 4.30), но и изменяется по форме.