Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 30
Текст из файла (страница 30)
е. схемы прижиме яа пясясдуыщях яытямяех: я — яя «онуснп-горпядапьяий мвтряцс; б — яз тороядзльяпй матрице с больши» рядяусом; . в — яя тприядзльяпй матрице с мзлым рядяуспм Ряс. !Е. Последовательная яытямяя в ленте В общем случае необходимость использования прижима определяют по формуле (и (0))0я! 100(~ (5 —: 7) (Кя х)Кц), (14) где К„и К„,— коэффициенты вытяжки ма предыдущей н последующей операциях соответственно. Толщина стенки оболочки на каждой операции неодинакова, На ее краю возникает утолщение материала, величина которого зависит от относительных диаметров заготовки и получаемой детали, а также от анизотропин листового материала. Толщина края детали может быть определена по выражению зшзх = 3 (0) К), (!5) Лля изотропного материала и „=з(О)К'".
(17) Изменение толщины стенки имеет место н в донной части цилиндрической заготовки. Наименьшая толщина стенки (на 10 — 15 Яй меньше исходной) наблюдается на тороидальном участке в месте сопряжения цилиндрической степки с дном, а прн вытяжке на конусио-тороидальной матрице утонение стенки происходит на участке сопряжения конической поверхности с дном и составляет 15 — 20 еуя от исходной толщины стенки. Одним из видов многооперационной вытяжки является миогооперационная последовательная вытяжка в ленте без промежуточного отжита, осуществляемая иа последовательных вытяжных штампах, устанавливаемых обычно на кривошипиых прессах с автоматической подачей ленты.
Различают два способа вытяжки в ленте: без иадрезкн ленты (рнс. 10, а) и с надрезкой ленты (рис. !О, б). Вытяжка в целой ленте характеризуется большим числом операций и может быть рекомендована для изготовления мелких деталей с малым РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 139 !38 МНОГООПЕРА1АИОННАЯ ОСЕСИММЕ!ЯИЧНАЯ ВЫТЯЖКА 17 г,г я оя ям з о Материал о Я Материал !ь Сталь 08, 10, 15 !2Х12Н9Т Алюминий 3 — 4 Медь 1 — Магниевые сплавы 4 — 5 1 — 2 1 к„ ого г,о Его г,з го гм огр о,в г,г г,ь г,о см„ Ряс. 12.
Грвфякя кля опр«кзззмяя н я = 7 (г,ц) пйи вмтЯжкз кз тоРомкзлькой мзтряцз многооперациоиную вьпяжку осуществляют с предварительной термической обработкой матерняла плп без нее. В случае миогооперациоииои вытяжки деталей из сильноупрочняющихся материалов в технологическом процессе следует предусмотреть межоперациоиную термическую обработку.
В результате отжигя в окислительиой среде на поверхности детали образуется окалина, которую удаляют травлением или механической очисткой. Состав ваан для травле!шя подбирают в зависимости от рода материала. После травления для удаления следов кислоты с деталей их промывают в холодной и горячей воде, а затем нейтрализуют в слабом щелочном растворе при температуре 60 — 80 'С. Предпочтительным является безокнслительиый (светлый) отжиг в печах с нейтральной или восстановитель- Рис.
13. Гркйвкм для определения К и = У (гю „) ЯРЯ вытюжке из «оигсвв-тороядзльмвй мвтряце о сз !з !Р 1,1 1,7 7о г„ Ряс. 14. Измзкеяяз параметра ц ==7 (К и! пря вытвжке яз рзкмазьмых мзтрицзк (з !Я!/Р ) 1ЭВ -=- ! в ззвясямостя от г иой средой, в результате которого ие происходит образования окалины и ие требуется выполнения операций травления. Если в технологическом процессе предусмотрен межоперациониый отжиг, то значения коэффициентов вытяжки на всех операциях можно принять одинаковыми. Если же термическую обработку ие проводят, то на первых операциях должны быть приняты большие (на 3 — 5%) значения К.
При этом более эффективно используются пластические свойства материала и требуется меньшее число операций для получения детали Значение предельного коэффициента вытяжки в значительной мере зависит от аиизотропии листового материала. В основном это влияние определяется минимальным значением коэффициента аиизотропии г,ыя в плоскости листа. ооь ю го зо ео ьп ьо яр Ркс. 15.
Зависимость кожйй!цкмемтв Яц вт угла коиусяостя матрицы ак На рис. !2 показаны теоретические значения Кц прн вытяжне заготовок с относительной толщиной (з (О)/з)з) Х 7С !00 = 2 на торондальных матрицах в зависимости от гю1„. С ростом значения гющ коэффициент вытяжки увеличивается независимо от величины гм. На второй н последующих операциях значения предельного коэффициента вытяжки Кп меньше, чем на первой операции. Это связано с пали.
чнем дополнительных изгибающих напряжений на участке свободного изгиба н спрямления стенок полуфабриката. На рис. 12 штриховой линией показано изменение предельного коэффициента вытяжки при гы = 5 на первой операции, который примерно на 25 % больше значений К„ на второй операции при том же г„, Вытяжку в конус но-тороидальиых матрицах можно вести с большимн значениями К . На рис. 13 показана зависимость Кп = ) (гю1в) при тяжке на конусно-торондальных матрицах с разлнчнымн угламн конусностн.
Штриховая линна характеризует Кп при вытяжке на матрицах с тороидальной кромкой. На рис. 14 приведены значения предельного коэффициента вытяжки Кп, которые могут быть определены с учетом параметра П, найденного по формулам (9) н (1О), а также с помощью графиков (см. рис. 7) В случае вытяжки на конусно-торондальных матрицах пре. дельное значение Кп.к = Кп. тоа (19) где сц определяют с помощью графика (рнс. 15).
3, РАСЧЕТ ЧИСЛА ОПЕРАПИА, ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗАГОТОВКИ И ИНСТРУМЕНТА По найденным значениям предель. ных коэффициентов вытяжки определяют необходимое для получения готовой детали число операций: 1+ ()п (Оз1К1) (п !Ая)'Кср. (20) где К, н Кср — коэффициенты вытяжки соответственно на первой опе. рации и средний. Число операций прн последовательной вытяжке в ленте определяют ис- 5. Число операций вытяжки, выполняемых беэ отжига ходя из расчетного диаметра заготовки () и принятых значений коэффициентов вытяжки в соответствии с методикой расчета для обычной вытяжки.
В табл. 5 приведены ориентировочные данные о числе операций вытяжки для различных материалов без нх предварительной термической обработки. По установленному значению К можно рассчитать пооперационные размеры заготовок н их высоту. Примеры разбиения детали на элементарные участки при расчете площади поверхности детали показаны на рис. !6 н !7. Методика расчета площади поверхности детали дана в гл. 4 При последовательной вытяжке в ленте без надрезкн диаметр плоской заготовки рассчитывают как для обычной вытяжки, ио диаметр заготовки в этом случае принимают на 10 % больше расчетного, что позволяет пронз- о Ряс.
16. Схемз к определению ялвщзхя яо- веркявотя деталей простой йормы (р;— коордвявтк цоятрв тяжести отрезка оре- дияяой зкяяя) РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 140 МНОГООПЕРАЦИОННАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ВЫТЯЖКА 141 7. Ширина перемычек прн последовательной вытяжке в ленте (размеры, мм) Ширине пановых перемычек АО Ширине пере- нычки ненгду де. тюлями й„ Днеистр заготовки Ое в ленте с кадре- эенн илн выревенн в целой ленте 1,0 — 1,5 1,5 — 2,0 2,0 — 2,5 До !О 10 — 30 Св. 30 1,0 — 1,5 1,5 — 2,0 2,0 — 2,5 1,5 — 2,0 2,0 — 2,5 2,5 — З,О г,гв 0к = 2)7к =- (0з + 0и)/2 + + (0в — 0„) соз 4ф!2, (21) г,вв 6.
Припуск диаметра заготовки иа обрезку (размеры, мм) г,вб Прниуск прн толщине ленты Диаметр эеготевкн От 0,2 О,З О,б 0,0 а,з 1,0 1,2 1,5 2,0 З,О (о 1и ге 2,2 дб г /щ» Рнс. От. Схенв к определению площвдн поверхности детввн сломноп формы (б!— длина отрезка срединной винни; п!— угол дуги) вести на первой операции вытяжки набор избыточного количества материала, необходимого длн повышения надежности процесса. Исходным параметром для определения ширины ленты является расчетный диаметр заготовки. Ширину ленты принимают равной В =- 1,20е, где 0е — диаметр заготовки с учетом диаметрального припуска на обрезку, значения которого приведены в табл. б. Шаг подачи ленты из конструктивных соображений выбирают рав.
ным 1:. 0,80и. )зазмеры перемычек (рис. 18) между деталями »п и боковых перемычек »О приведены в табл. 7. Прн вытяжке круглых заготовок, полученных из листовых материалов Рнс. 10. Схема к определению размеров перемычек н нгирииы ленты с плоскостной анизотропией механи. ческих свойств, по краю полуфабри. ката образуются фестоны, высота ко. торых может достигать !Π†!5 % общей высоты полуфабриката. Перед дальнейшей обработкой полуфабриката фестоны необходимо удалить, что приводит к излишнему расходу мате.
риала и увеличению трудозатрат, Экономию материала достигают при использовании не круглой, а профильной заготовки (рнс. 19). В этом случае ослабляется влияние анизотропия, а расход материала на обрезку сущест. пенно сиижаетсн. Контур профильной заготовки (см. рис, 20) изменяется по коспнусоидальиому закону; где 0и -- 2)7к -- минимальный диаметр профильной заготовки в направлении образования фестоиов; ф— угол, определяющий точки контура. Значение 0„ находят по графику на рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
