Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 31
Текст из файла (страница 31)
20. При гшрсделеиии контура профильной заготовки (достаточно построить Н его часть) следует последователвно определить текущее значение 0и = 277и, задаваясь ф = 0; 5; !О; !5; 20 и 22,5'. Полученный таким образом ряд точек представляет собой контур г!е части профильной заготовки, максимальный диаметр которой должен быть расположен в направлении, совпадающем с направлением гщ,н. Величину 0н 2)7и можно установить экспериментально.
для чего на детали, полученной из круглой заготовки, следует замерить высоту фестонов Тогда к 2)'к г 0з! )'и~»' где Ь» — высота фестонов; 5» == », + +», (см. рис, 7, гл. 4), у Рис. гз, Профильная заготовки для много- оперецнонноа вытямкн Из построения профильной заготовки видно, что наибольший коэффициснт использования материала будет прн гиюх ге и гщех =- гее- Это означает, что минимальный размер профильной заготовки располагается вдоль или поперек проката.
Таким образом, за счет изменения формы заготовни вынвляется возможность уменьшить ширину полосы и шаг подачи, т. е, повысить коэффициент использования материала. На рис. 21, о показаны зависимости Ьт) = 1 ()сг) при различных коэффициентах вытяжки для одно-, двух- и трехрядного раскроя. Здесь 5Ч вЂ” приращение коэф. фициента использования материала по сравнению с круглой заготовкой, а )г '= (ггиех гппп)(гор (23) ~у в„ РНС. 20.
ГвафиК Знинеииоети Хзв/йзи —— г (ггеех/' |п!в) РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 143 б4,% 8. Раднусм закругления вытяжных матриц г„(размерм, мм) )О Матернал э(0) >3 х(0) < 3 СОО О,О бв (бсн10) з (О) (4нрб) з (О) г, ь г, ь г т г, в Рнс. 22. График эаанснностно Р /Р ор о т = /(Л) орн Н вЂ” 0.05-:0,2 (8 —:10) з (О) (6Ф8) з (О) где ㄠ— радиус оболочки вместе перехода от дна к стенке; !„ — высота цилиндрической части оболочки; для полуфабрикатов с фланцем Н = Нн х/(н — 0 86гн-( К и + 0,86гн.
6О (5СР8) з (О) (4 —:7) з (О) (3-(-5) з (О) (ЗЧР5) з (О) йо Об л О д2 ць Об л 'ь/ О От ДЬ йб Лг О 02 с) (27) Высота полуфабрикатов, получаемых ин операциях вытяжки, может быть подсчитана с учетом анизотропин материала по формуле в (О) (Гх"., -+ 4((/(, — г,)) /(,— гс + л (ге + з (О)/2) ) ) ) П р и и е ч а н и е. Большие значения гм берут для первой операции и при тонком материале.
Приведенные выше формулы для определения размеров плоской заготовки не учитывают характера течения материала и, в частности, его утонения, в результате чего происходит увеличение поверхности заготовки. Л А. Шофманом предложена формула для оценки действительной площади вытннутого цилиндрического стакана: а— 4 т(з (О) (2Нс + з (О)) + (злах — з(0)) ~ Йс+ з (О)— звпхх з (О) 3 Яа/Гт = 6с = 1~ [О 95+ г (25) С учетом первоначальной толщины заготовки Ео = Г(6 о. Зависимость величины бор от коэффициента вытижки и относительного радиуса матрицы приведена на графине (рис. 22). Высота цилиндрических полуфабрикатов на последующих операциях: для полуфабрикатов без фланца с = аЬО(0), (24) Н.
=..+1., (26) з(0), мм О,! — 0,3 0,3 — 0,6 0,6 — 0,9 а !О 6 4 0,9 — 1,4 3 1,4 — 2,0 2,5 2,0 — 3,0 2 Рнс. 2З. Форма матриц н пуансонов: а — торондальнан матрица; б — конусноторондааьнан матрица х)ф ° .. до 30 Ь.......: 10 30 — 50 1,3 50 — ! 00 1,8 100 — 250 2,5 142 МНОГООПЕРАЦИОННАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ВЫТЯЖКА Рнс. 2(. Графики даа определенна дч раскрон: а — Гмах (.РНАННй РаСКРОй; б — Гм. „— 2-РНДННй РаСКРОй,  — ГХЭ хэ 3-ранна~Я раскрой мах ГдЕ Аг — СТЕПЕНЬ ПЛОСКОСтиОЯ аиИЗО- тропин. Графики на рис.
21, б и в показывают зависимость АЧ = / (!(г) для двух- и трехрядного шахматных раскроен профильной заготовки, минимальный размер которой расположен под углом 45' к направлению проката. При одноридиом расположении заготовки выигрыша в экономии материала не будет. При многооперационной вытяжке цилиндрических деталей с фланцем припуски на подрезку фланца устанавливают в зависимости от толщины материала и диаметра фланца.
Припуск на подрезку фланца определяют по формуле где а н Ь вЂ” коэффициенты, зависящие от толщины з (О) материала и диаметра х)Ф фланца. (28) где Н, — высота вытяжки по впадине, образованной двумя смежными фестонами; гс — радиус сопряжения стенки и дна; Аэс — расстояние между центрами радиусов гс. Вытяжку оболочки без прижима осуществляют обычно в матрицах с коиусно-тороидальной рабочей полостью. Устойчивость конической части протягиваемой оболочки, опирающейся иа коническую поверхность матрицы, больше, чем при работе на тороидальиай матрице, когда такого контакта иет. Возможность образования складок в та.
ких матрицах меньше, чем при вытяжке а тороидальных матрицах. Матрицы с тороидальным профилем применяют при К С 1,25, а с конусно-тороидальным при К ) 1,25.(Зсиовиым рабочим Сталь: листовая углеро. дистая корроэионно стойкая н жаропрочная Латунь, медь Алюмин- ийй 144 МНОГООПЕРАЦИОННАЯ ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ВЫТЯЖКА 145 РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ 1,0 — 0,2 (15 20) 5 0,2 — 0,06 (20 —:ЗО) 5 (5 (О)/()з) !00 ... св. 2 2,0-1,0 1,0 — 0,5 гмп ..
(0,6 —:0,7) гмп х (0,65 —:0 7) гмп (0,7 —:0,8) гм 4. РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ элементом вытяжной тороидальной матрицы является ее радиус закругления. Величина радиальной кривизны тороидального участка матрицы оказывает существенное влияние иа максимальное растягивающее напряжение, (5 (0)Юз) 100 .. 2,0 — 1,0 гм . (10 —:! 5) 5 коэффициент вытяжки, устойчивость и сокращение толщины стенки в опасном сечении. С увеличением радиуса матрицы улучшаютсн условия вытяжки в результате снижении сопротивления изгибу и уменьшения ширины перетягиваемого фланца.
Это позволяет интенсифицировать процесс вытяжки, испольэун большие значении коэффициентов вытяжки. С другой стороны, увеличение радиуса матрицы приводит к увеличению возможности складкаобразоваиия. В табл. 8 приведены радиусы закруглении вытяжных матриц (рис. 23) в зависимости от материала детали. На последующих операциях вытяжки радиусы закруглении матрицы принимают гмп 'ы (0,7 —: 0,9) гм„, (29) где гм„ вЂ” радиус матрицы на предыдущей операции.
Радиус закругления пуансона на последующих операциях гп О 5 (х(пп 1 х(пп)' (30) На последней операции вытяжки г„ принимают равным заданному радиусу готовой детали, ио не менее (3 —:2) з (0) для материалов толщиной з (0) ( 6 мм и не менее (2 —:1,5) з(0) для з(0) ) )бмм. Рекомендуемая высота рабочего пояска матрицы (мм) зависит от диаметра (мм) детали: Диаметр до 20 20 — 25 св.
50 Высота 0,4 0,3 0,2 пояска При вытяжке оболочек с широким фланцем применяют прижимное устройство. В этом случае радиусы закругленной матрицы могут быть приняты ббльшими, чем при вытяжке деталей без фланца: В случае последовательной вытяжки в ленте радиусы закруглений матрицы принимают меньшими, чем при одкооперационной вытяжке: Радиусы закруглений матрицы должны постепенно уменьшаться по переходам. Радиус закругления пуансона при вытяжке деталей средних размеров принимают равным, а яри вытяжке мелких деталей — большим радиуса закругления матрицы. По диаметрам вытяжек на операциях и выбранным радиусам закруглений определяют глубину вытяжки; для л-й вытяжки Н„(02 — 77$)!4Д + 0,86,.
(3!) На величину максимального напряжения ар ,х в сечении цилиндрической стенки и усилие вытяжки влияют следующие параметры: геометрия инструмента и качество обработки его поверхности, зазор между пуансоном и матрицей, характеристики штампуемого материала. Наиболее существенным является влияние кривизны тороидального участка рабочей поверхности тороидальной н угла конус- ности коиусио-торондальной матриц. Максимальное усилие вытяжки для второй и последующих операций Рпмх = хх 35 (0) ор пмхл, (32) где л — поправочный коэффициент, зависящий от значений коэффициента вытяжки К; К . .
. 1,43 1,39 1,33 1,30 1,25 1,28 1,11 1,06 л . . . 1,0 0,95 0,90 0,85 0,80 0,70 0,60 0,50 2гмп) з Р„р, Мпз 0,8 — 1.2 1,5 — 2,0 1,0 — 1,5 Алюминий Латунь Медь Сталь мягкая, толщиной: св. 1,5 до 0,5 Аустенитные стали 1,5 — 2,5 2,0 — 3,0 2,5 — 3,0 (34) При определении усилия значения ортах определяют поформулам (!) н(5), а с учетом анизотропни материала по фо мулам (7) и (10). ели последующую вытяжку осуществляют с прижимом, то необходимо знать усилие прижима, соответствующее прпмх. Усилие прижима на последующих операпиях подсчитывают по формуле где Рпр — давление пРижима; Гз— площадь заготовки под прижимом; йп х и Йп — диаметры вытяжки соответственно на предыдущей и последу.
ющей операциях; гмп — радиус со. пряжения дна и стенки при вытижке на последующей операции. Ниже приведены значения рор для различных материалов. Полное усилие вытяжки для прессов простого действии Рх = ! п1зх О! для прессов двойного действия Р = Рз, Если в конструкции вытяжного штампа предусмотрены буферные уст. ройства и выталкиватели, то усилие буферного устройства при многооперациониой вытяжке с прижимом на прессах простого действии будет равна ( + 4 51п аз + Миан).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
