Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 27
Текст из файла (страница 27)
Т. Схема рвснвлажвнвя вали ва врвю навубвбрнвэтв, вытяну- тоге нв лнстввага металла, имеющего плоскостную внвэатрапющ 1 — кругавав асрелввввыэ контур крвв; 7 — валнвстмв контур «рвя 1 — 2,1: 7 — 2,а; 3 — 1,6; б — 1,2; б — о,а; б— э.в Рва. З.
Грвфвв для определения арадаль. вага вав41бвявавтв вытвввв бав ярвиннв рис. 6 и с. 1!9); на фоне этой зависимвсти теряется влияние уровня штам. пуемости листового металла. Зависи. масть К„(з (0]/О (О)) мажет быть значительно ослаблена (н даже устранена полностью) за счет мероприятий по увеличению стойкости вытяжных штампов, совершенствованию их конструкции, нонтролю состояния штампов и прессов, повышению стабильности технологического смазывания, работы прижимных устройств, в частности, равномерности и постоянства давления прижима по рабочей поверхности и по времени. Влияние уровня штампуемости стали 08 на коэффициент Кн при уст- г,бо а отб го Агб гб Агб ранении влиянии соотношения б (0)/О (0) видно нз табл.
1, Связь уровня штампуемостн и показателя йэ пробы по Эриксену показана в табл. 2. При 0 (О)/о ) К„фаанец заготовки не может быть втянут полностью в матрицу. При 0 (0)/б (2Кп в начале движения пуансона внешний контур заготовки несколько сокращается, перемещаясь к контуру проема матрицы. Затем перемещение и сокращение контура прекращаются, и формоизменение продолжается только за счет растяжения металла, находящегася внутри контура проема. При этом формоизменение ограничено разрывом металла. Если же 0 (0)/б ) 2Кп, при движении пуансона в матрицу внеш.
ний контур заготовки остается неподвижным. Вытяжка переходит в местную формовку. Таким образом, если Ап ( 0 (0)/б в 2Кп, одновременно имеют место два вида формоизменения: вытяжка и местная формовка. Причем увеличение глубины оболочки в результате этого при 0 (0)/б, близком к Ко, может составить 30 — 40 96 по сравнению с глубиной при местной формовке, когда 0 (0)/б ) 2К„. 4.
РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗАГОТОВКИ И ИИСТРУМЕИТА Расчет диаметра заготовим. Среднее значение толщины полуфабриката, по. лученного вытяжкой, приближенно равно толщине з (0) заготовки. По- этому размеры заготовки определяют из условия неизменности плошади срединной поверхности оболочки при ее формоизменении. Площадь поверхности полуфабриката с учетом припуска на обрезку (рис. 8 и табл. 3, 4) представляют в виде суммы площадей поверхностей простых геометрических форм, из которых можно составить срединную поверхность оболочки. Последовательность определения диаметра заготовки следующая: вычерчивают сечение срединной поверхности (срединную линию) (рис. 9,6) детали (рис.
9, а) с учетом припуска на обрезку; разбивают срединную линию на отрезки 51 (1 =- 1, 2, З...й); находят центры тяжести прямолинейных отрезков и дуг окружностей, причем координаты центров тяжести о) Ц рвв. э. првнусвн вв абрввву Агб(а) в ббу бб! ВЫТЯЖКА ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 4. Припуски ЛР (рис. В,б) иа обрезку по диаметру фланца иа сторону (размеры, мм) 3. Припуски ЛН иа обрезку по высоте детали (размеры, мм) 5. Координаты центра тяжести дуги единичного радиуса ((с .=- 1 мм) (см.
рнс. 10) а. рзд а, рзд 46 47 48 49 50 51 52 53 54 дуг относительно центроа их кривизны определяют с помо1цью табл. 5 и рис. 1О (центр тяжести прямолинейного отрезка находится на его середине~; вычисляют расстояния р;(! = 1, 3... й) от оси срединной поверхности (оболочки) до центров тяжести отрезков (для дуги оно равно сумме расстояния г,. от оси до центра кривизны дуги и соатветствуюпгей координаты ее центра тяжести относительно центра кривизны); определяют длину дуг ).1 †. )сгаг (значения сс, приведены а табл. 5) находят диаметр заготовки по фор- муле Й ',1/2 Р(0) = (8 ~~ ~й р ), (1) 1 Рнс. р.
Эскиз детзлн (з (О) =- 1, З мн1 н схеме рззбкекня срединной лкккк ка отдельные отрезке для расчета пзащздк поверхности ебелачкк 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 !1 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 ЗО 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 0,018 0,035 0,052 0,070 0,087 О, 935 0,122 0,140 0,157 0,174 0,192 0,209 0,227 0,244 0,262 0,279 0,297 0,3!4 0,332 0,349 0,366 0,384 0.401 0,419 0,436 0;454 0,471 0,489 0,506 0,524 0,541 0,558 0,576 0,593 0,61 1 0,628 0,646 0,663 0,681 0,698 0,716 0,733 0,750 0,768 0,785 1,000 1,000 1,000 0,999 0,999 0,998 0,998 0,997 0,996 0,996 0,994 0,993 0,992 0,990 0,989 0,987 0,985 0,984 0,982 0,980 0,978 0,976 0,974 0,'972 0,969 0,966 0,963 0,960 0,958 0,955 0,952 0,949 0,946 0,942 0,937 0,936 0,932 0,929 0,925 0,921 0,917 0,913 0,909 0,905 0,901 0,009 0,017 0,026 0,035 0,043 0,052 0,061 0,070 0,078 0,087 0,095 0,104 0,113 О, 122 О,!30 0,139 0,147 О,! 56 0,164 0,173 0,181 0,190 0,198 0,206 0,215 0,223 0,231 0,240 0,248 0,256 0,264 0,272 0,280 0,288 0,296 0,304 0,312 0,320 0,327 0,335 0,343 0,350 0,358 0,366 0,373 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 0,803 0,820 0,838 0,855 0,873 0,890 0,908 0,925 0,942 0,960 0,977 0,995 1,012 1,030 1,047 1,065 1,082 1,100 1,117 1, 1'34 1,152 1,169 1, 187 1,204 1,222 1,239 1,257 1,274 1,291 1,309 1,326 1,344 1,36! 1,379 1,396 1,414 1,431 1,449 1,466 1,483 1,50! 1,518 1,535 1,553 1,571 0,896 0,891 0,887 0,883 0,879 0,874 0,869 0,864 0,858 0,853 0,848 0,843 0,838 0,832 0,827 0,822 0,816 0,810 0,805 0,799 0,793 0,787 0,78! 0,775 0,769 0,763 0,757 0,751 0,745 0,738 0,731 0,725 0,719 0,712 0,705 0,699 0,692 0,685 0,678 0,671 0,665 0,658 0,651 0,644 0,637 0,380 0,388 0,395 0,402 0,509 0,416 0,423 0,430 0,437 0,444 0,451 0,458 0,464 0,471 0,478 0,484 0,490 0,497 0,503 0,509 0,515 0,521 0,527 0,533 0,538 0,544 0,550 0,555 0,56! 0,566 0,572 0,577 0,582 0,587 0,592 0,597 0,602 0,606 0,61! 0,615 0,620 0,624 0,628 0,633 0,637 ВЫТЯЖКА ОСЕСИММЕТРИЧИАЯ !24 РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ 125 7 Значения коэффициента и (см.
ФоРмУлУ (5)) Коэффициент вытяжки К Ь (О)/О (0)1 10* [4 (О)/О (ОВ 10* 1,42 .е < к „цп о ко за ),ЗЗ 1,66 1,53 1,92 1.61 2,06 2,22 2.0 1.0 0,5 0,35 0,42 0,47 0,50 0,55 0,60 0,75 0,30 0,% 0,37 0,40 0,45 0,50 0,60 0,43 0,50 0,56 0,60 0,67 0,75 0,90 0,95 0,10 0,75 0,90 1,00 1,!О 0,65 0,80 0,90 1,00 1,10 0,60 0,75 0,80 0,90 1,00 1,10 0,50 0,60 0,68 0,75 0,82 0,90 1,10 0,85 1,00 1,!О 5,0 2,0 1,2 0,8 0,5 0,2 О,! гм,' (О) г„,<5 (О) 10 6 12 8 !4 9 П р и м е ч а н и е. Значения коэффициента и относятся к вытяжке сталей 08 и 10; для приближенных расчетов их можно использовать и при вытяжке других листовых металлов. 5. РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ, РАБОТА ДЕФОРМАЦИИ Рис, 1О. Коеркннвты центра тяжести куги окружноет» с еанкнчныы рвануеоы где й — число отрезков, на которое разбита срединная линия. При определении координат центра тяжести дуги окружности, представляющей какую-либо часть срединной линии оболочки, направление осей координат х, у (см.
рис, 10), исходящих из центра кривизны дуги, выбирают определенным образом. Например, для дуги радиусом (74 —— -. 8 мм (см, рис 9) осн координат следует направить так, как показано на рис. !О Координата центра тяжести дуги с единичным радиусом при ач = = 60" х = 0,827. Координата дуги с радиусом /)э равна произведению к/71 = 6,62 чм.
Для дуги радиусом /72 ось х следует направить по горизонтали (от оси симметрии оболочки (влево), з ось у— вниз Зги два случая хзракэеризуютси теч, что в расчетат используется координата х Координата у используется в расчетах для дру<их случаев, ногда ось х должна быть направлена не по горизон)зли, а по вертикали, т. е.
пгзраллельно оси оболочки, Обычно такие случаи имеют чегго для вогнутого дна оболочки, когда срединная линия составлена из дуг, окружностей, а угол дуг ыеныне чем 90'. Аналогичная картина получается для срединной линии оболочек с фигурныч волнообразным фланцем. Если срединная линия сечения оболочки или часть линии представляет собой кривую переменной кривизны, ееделят на отрезки, в пределак которык кривизну можно принять приближен.
ио постоянной. Пример, Найти произведение /.крв 6. Оптимальные значения относительных радиусов кривизны рабочих крамов матрицы и пуансона для второго отрезка срединной линии (см. рис 9, 6). Решение Начало координат х и у помещаем в центр кривизны дуги радиусом /7Р расположенный на расстоянии г, = 30 мм от оси оболочки. Ось к направлием по горизонтали. Согласно табл. 5, для угла а = с<2 = = 60' координата центра тяжести дуги единичного радиуса х = 0,827 Координата центра тяжести дуги радичса )7э !2 мм равна произведе.
нию к/2е = 9,924 мм. Расстояние от оси оболочки до центра тяжести этой ДУги Рк = ге -< кА!2 — 39,92 мм. Длина дчги („— — /7епэ=- !2 1,047.=- =- 12,56 ым (согласно табл. 5, угол а = 1,047 рад) Произведение Екав = = 501,4 мм'. Расчет радиусов кривнзим рабочих кромок матрицы и пуансона. Радиусы кривизны рабочих кромок матрицы и пуансона существенно влияют на предельный коэффициент вытяжки, деформационные и силовые параметры процесса формоизменения заготовки, устойчивость фланца, стойкость штампа. При вытяжке с прижимом, если в принятом технологическом процессе коэффициент вытяжки выбран близким к предельному, значения кри.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
