Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 23
Текст из файла (страница 23)
Схемы нагруження н формоизмеиення. Схемы нагружения листа внешними силами н его формонзмеиения показаны на рис. 43. На рис. 43, а показан случай, когда сияа, развиваемая прижимным устройством приводных валков, недостаточна, а на рис. 43, б — достаточна для того, чтобы рабочие поверхности валков подошли друг к другу на расстояние, равное толщине аиста. Если плечо действия силы Р, имеет достаточную относительную длину при гибке по схеме, показанной на рис. 43, влияние напряжений сдвига и угловых деформаций иа пластическое состоя. ние можно не учитывать. Внутренний изгибающий момент определяют по гивКА 102 ГИБКА НА ВАЛКОВЫХ ЫАШИНАХ !Оз (112) (106) Рз!л йх Рнс.
43. Схемы нагруження листа енешнннн снланн соз ое = ((Рц + йе) + + (р„. й,)е — Ь'))(2 х (106) формулам (14) — (16). Силы, действующие иа площадках контакта листа с прнводиымн валками, имеют нормальные Рь Р, н касательные Т„Т, составляющие, а иа площадке контакта с гнбочным валком — только нормальную составляющую Р,. Касательные составляющие в сумме дают силу Т, необходимую для продвижения листа в валках прн его гнбке. По мере продвижения материальногого поперечного сечения от площадки контакта листа с валком 2 к илощадке контакта с валком ! происходит увеличение внешнего изгибающего момента в этом сечении. Нагруженне сечения от упругого переходит к упругопластнческому и затем и пластическому.
Кривизна листа принимает максимальное значение 1(рц при прокождеини сечения под пло. щадкой контакта, причем здесь она содержит в себе пластическую и упру. гую составлнющие. Прн дальнейшем продвижении материалького сечения от площадки контакта листа с валком ! к площадке контакта с валком 3 изгибающий момент убываег, происходит упругая разгрузка сечения. Убывает упругая составлнющая кривизны. Когда же сечение проходит иад площадкой контакта листа с валком 3, кривизна имеет только пластнчесиую составляющую 1!Рц.
о, изгибающий мо. мент н упругая составлякхцая кривизны принимают нулевые значения. Изменение унругой составляющей кривизны прн продвижении материального сечения от одной площадки контакта к другой необходимо учитывать прн настройке машины на заданную пластическую составляющую кривизны изготовляемой оболочки. Длн единичного перемещения сечения листа в направлении центральной линни равенство нулю работы всех внешних и внутренних сил имеет внд А = 4 (Ме) + Ат н+ Ат. с + Ат, н где А (М,) — работа пластической аеформацнн изгиба листа (см. формулы (з П- -(зз) ); Ат. н '.
Рг(г'йг Ре!е йг ! — работа трения качения валков по листу (1,, (,, !з — коэффициенты треяня качения валков по листу); "г с -'=" (ргеРГ -1- ресРз) — лТ (107) — работа трения скольжении поверх- ~ остей относительно друг друга на контактных площадках приводных валков с листом (л -- коэффициент проскальзывания приводных валков; ив — 0,05 —:О,! ); Ат, н = Ргргйцггйг т Ререйпх(йг -1- + Рейхйнх!йг (108) .
— работа трения цапф рагтичсов йш йне* йпз в опорных подшипниках скольжения А — Мг(йг — ' М„йе (109) — работа крутящих моментов М, и М,, подаваемых на приводные валки. Если радиусы приводных валков одинаковы, т. е. йг =- йе, то А =- (Мг + Ме)1йг — М!йы М;. М,-, 'М,. (110) При )г =- (х = (з = ), р.с =- рес =- = рс рг ре . Ре — ' р суммарный крутящий момент М = А(Мх)йг+(! -«Рс) (Р +Ре)+ + !Рей (йз + р (Ргй + Р йн*+ + Рейцейг(йе) ('!1) Коэффициент трения качения валков по горячекатаному стальному листу составляет ! нн 0,8; из цветного ме. галла ! ян О,З вЂ”:0,4. Коэффициент трения скольжения для листа из горячекатаной стали рс х 0,2, для холоднокатаного листа рс ( 0,12; р —-- =- 0,05 —:0,08 — коэффициент трения в обычных опорных подшипниках скольжения с бронзовыми вкладышами (по данным Е.
Н. Мошннна). Мощность приводя валков .Л' — М ы, гдс ы — угловая скорость Сялы Р,, Р,. Рг, знание которых необходимо для расчетов валков на прочность и жесткость и определения потерь на трение, вычисляют по упрощенной расчетной схеме (рис. 44, а, в), в которой кривизна центральной линии листа на участке, находящемся в валках, принимается постоянной. Снял Т вычисляют цо формуле т-- т,+т,, (1!з) где Тг = рсРг, Тг .
РсРе. Для удобства расчета силы ЄЄ Р, принимают сосредоточенными по образующим контактирующих цилиндрических поверхностен При заданных параметрах машины (йь йе, йз, О, у) различным комбинациям значений нараметров настройки Ь и В может соответствовать одна и та же кривизна 1,'рн нзгибаемой оболочки. Если же кривизна !!Рц и параметр Ь заданы, другие геометрические параметры принимают определенные значения; нх вычислнют по формулам для косоугольного треугольника а следующей последовательности. Сначала определяют у.глы Х (Рц+ йе) (Рц — йг)1; соз(),.= (Ь'+ (рц 1- йе)е — (Ри — йг)')!(2Ь (Рц+ йе)); фз = ссз ! Це.
Теперь для-треугольника со сторонамн С, (), Е (см. рнс. 44) мзвестны стороны () и Е = рц — й, и угол фз между ними. Вычисляют его сторону С и угол 8,. После чего рассматривают треугольник со стороиамн А, В н С. В нем известна сторона А = Рц + + йз, найдены сторона С н угол у+ + 05, противолежащий стороне А. Вычисляют сторону В. Затем для ГИБКА ГИБКА 'ГРУБ И СТЕРЖНЕЙ 105 104 4.4 я/г с 5 / 5 а) В-В ла и мс 55бв I I Ю Рмс.
45. Схемы гибки трубы круглого сечевик иеметывеиием ие врещеещийси капир: а — с оправкой, б — с иеполиителем; ! — копкр; у — иежимиой полеук, 3 — прижим; 4 — оправке; 5 — иеполиитель; б — скледкодержетель; Г .- труба треугольника со сторонами а, А, Е определяют сторону В случае, когда Ь = )1г + Рв, осе = 0 (см. рис. 44,6), согласно (114), Р, =- оо. Однако формула (114) применима до рц [з!п ссв + рс(созсхе— — 1)] )5. При рц [щп ае+ + р с (соз а, — 1) 1- 0 сила Р, -ь Р,д (59).
Следовательно, а =- [В'з!па Т+ (В сову — 1))в]ыз и косинус угла ссе Силы вычисляют по формулам Ре —— Ме/(рц [Мп ав + р с (соз ае — 1)! ); (114) Р, = Ме!(рц Ип ав); (115) Р, = Ре(соз сев — р з(п аз) + 1 н. в ~ ~Род Ри. г = Т (110) Силу Ре рассчитывают по формуле (115), но поскольку имеет место изгиб сдвигом, значение внутреннего изги. бающего момента М„найденное по формулам (14) — (15), следует уменьшить на ЗΠ— 50 46. + Ре соз осе. (115) Нажимное устройство должно развивать на втором валке вертикальное усилие 5. ГИБКА ТРУБ И СТЕРЖНЕЙ СО СЛОЖНОЙ ФОРй(ОЙ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ Р», в = Р, соз [)е + Те з(п [)в, (1 17) а его направляющие поверхности воспринимать горнаонтальиое усилие Р», е Ра з1п 54 + Тх соз [[в. (1 РЗ) Схемм гибки на гнбочных машинах н устройствах. Схемы гибки труб круглого сечения наматыванием на копир показаны на рнс.
45. Конец трубы 7 Рис. 44. Расчетные схемы соответствующие схемем иегружеиие ие рис. 44 закрепляют на копире ! с помощью прижима 3. С противоположной от копира стороны располагается нажимной ползун 2. В трубу вводит или оправку 4, или наполиитель 6. Складкодержатель 6 охватывает трубу со стороны копира А При вращении копира труба стягивается с неподвижной оправки 4 и наматывается на копир до заданного угла сх.
Ползун воспринимает усилие гибки и днижется вместе с трубой, чтобы не возникла сила трения. Вращение копира может сопровождаться его качением по неподвижному нажимному ползуну. Роль ползуна может выполнять неподвижно закрепленный ролик или нажимная колодка. Угол гибки, обеспечиваемый гибочнымн машинами, обычно а~ 210о; при и ) 180' копир выполняют раль.
емным в плоскости РО. Обычно обеспечивается гибка труб с отношением уМ ) О,ОЗ. Наименьший радиус изгиба р, =. 1,56. Диаметр с(т сечения тороидальной поверхности копира, а также цилиндрической поверхности ползуна берется равным 1,016 . Радиус копира назначают с учетом пружинения. Длину прижима принимают ) 1,54(. Если деталь должна иметь несколько изогнутых участков достаточной длины, сопряженных между собой без промежуточных прямых участков, прижим 3 для последующей гибки выполняют с тороидальной зажимной поверхностью, соответствующей участку предшествующей гибки. Складкодержатель 6 используют на 1ОВ гннкд ГИБКД ТРУБ И СТЕРЖНЕЙ 109 3) Рис.
53. Схема гибки труб проталкиванием через ролики: и — без нагрева; б — с нагревом в узкой зове: ! — ролики; 2 — гнбочиыб ролик; 3— иагревательиыэ иидуктор: Рп — проталкнвающая сила а! Рис. 5!. Схема гибки труб с продольным сжатием: а — с подвижным прижимом: б — с неподвижным прнжиион; 1 — ролики; 2 — водило; 3 — иагревательиыа иидуктор: Ра — сжимающая сила; М вЂ” нрутящнб момеищ и— углоааи скорость довательно, и поворота сечения госледней относительно плоскости гибки.
С помощью одного комплекта фнльер можно получать различные детали, отличающиеся ие только по кривизне, но и по углу ориентации сечений заготовки относительно плоскости гибки (например, кольца из углового проката полкой наружу н полкой внутрь). Плоскость гибки часто не совпадаег с плоскостью симметрии поперечного Рмс. 45. Гибка тонкостенных стерж- иеб: и — схема гибки с оправкоа; б— виды сечений стержня, копнра и иажиниоа колодки; а — копир с аиутреииии зубчатым зацеплением; ! — коппр; 2 — нажимиая колодка; 3 — прижим; 4 — оправка; 5— иажиниоа шток сечения заготовки; в этом случае возможность поворота фнльер позволяет подобрать такие значения их угловой ориентации, при которых изгиб в незаданной плоскости исключается.
Схему гибки труб эксцентричным ротационным выдавливанием (рнс. 53) применяют для изготовления особо тонкостенных деталей. При одном и том же отношении рцЯ утонение трубы получается в 1,5 — 2 раза больше, чем при гибке наматыванием, но отклонение от круглости поперечньщ сечений значительно меньше; образование го ров полностью нсключаегся. 3 хема устройства для гибки относительно короткой трубы показана на рис. 54.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
