Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 2 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(193s) (813577), страница 54
Текст из файла (страница 54)
Стойкость инструмента из стали 4Х4МВФС по сравнению с инструментом из сталей 5ХНВ, 5ХНМ, 7ХЗ выше в 3 — 4 раза, а по сравнению с 4ХЗВМФ— в 1,5 — 2 раза. Для обработки заготовок малых сечений рекомендуется применить бойки из вольфрамовых сплавов, а для больших сечений из хромоиикелевых спла- Рис, 1а, Виды рабочих прсфииаа ручьев бойков рагацисиио- я радиально-ебжвм- ИЫХ Мхыяял а — типовой профиль ручья бсаксв1 б — ручьи с дсясхииггхьзым цилиндрическим участком ди» ирхихи; а — дия обжагия прутков иа прессованных шгабииси; г — дая раадсхьиогс сожития ступсичггсгс валика !1 — предварительный 3, учса; !1 — сисичатсльиыд ручей); а — дия проФильною обжатия ступси.
чгтых валов вов с наплавкой слоя стеллита, нимоника или сплавов на основе никеля толщиной 20 — 30 мм. Бойки для обработки полых заготовок изготовляют из сталей марок 40 и 45 с наплавкой рабочих поверхностей электродами марки ЭН-60м и последующей электроимпульсной об. работкой.
Рис. 1т. Осисвиыа параметры бейиии рия гоРячего ротационного ибжатия РОТАЦИОННО- И РАДИАЛЬНО-ОБЖИМНЫЕ МАШИНЬ! 3Я СПЕЦИАЛИЗИРОВАННАЯ ШТАМПОВКА 360 12. Стойкость бойков * '~/Я Стойкость,аа 1»к. шт. Наабальшаа степеаь абжатак Материал бойков н аааааааеккага сааа Обрабатываемый матере«а (заделке) до вас- стаао- влекаа пал. ака Сталь 5ХНВ Стеллит Цельэит Сталь 45 (для труб) Конструкционная сталь (для валов) Конструкционная сталь (для труб) Углеродистая сталь (для осей) 35 До Во 2,5 1,5 !5 » 60 Литой «нимоник» с наплавкой твердого спла.
ва Сталь 40 или 45 с нвплавкой элентродами ЭН. 60м » 60 ««а«аг ака » 60 Конструкционная сталь (для труб) 15 адам» «м и " Твердость рабочей поверхности байков )т)7С 41 — 46. *" Стойкость до восстановления — число изделий, изготовленных на бойке до его восстановления; полная стойкость — число изделий, изготовленных на бойке до его полного изнашивания.
гак Рас. 1з. чертеж байка дка арафакьвага абжатаа с адаам эакадаым «вкусам а Наплаеку бойков, в том числе при их восстановлении, выполняют злект. радами ОЗИ-4 и ОЗИ-5, От точности изготовленных бойков зависит точность и иачество поверхности получа«мого изделия. Особ1«е требования яредъянля1отся к пара»1етрам шероховатости поверхности его рабочего профиля, к расположению в одной плоско.
стн на четырех байках перехода заходного конуса в цилиндрическую поверхность, к размеру по высоте на всей длине бойка. Поверхность ручья изготовленного бойка, как правило, под. Рас. 1В. Рабачяй профиль ручья байка с трайаым кавадаым какусам вергают дробсструйиой обработке, Черте»к байка приведен на рис, 18. Рабочий профиль ручья бойкз для профильного обжатия с тройным эа. ходным конусом показан иа рис. !9.
Для горячего обжатия применяют водоохлаждаемые оправки. Данные по стойкости бойков приведены в табл. 12. Техноло1 ический процесс, Для сплошных поковок припуски на диаметр и длину принимают уменьшенными в 2 раза по сравнению с припусками для кованых поковок. Припуск по торцам иэ-за образования утяжнн для степеней деформации е = 0,50 —:0,75 должен быть увеличен на величину 0,25 — 0,5 концевого. С повьнпением прочностн обрабатываемого материала и увелвчеиием усилия обжатия глуби. на утяжнн уменьшается. Прнпуск зависит от кривизны и разностенности (для полых заготовок) исходной заготовки, последующей обработки, требований к состоянию поверхностного слоя иэделия.
Допуски на размеры при- нимают 1 — 1,5 % по диаметру и 0,3— 0,5 % по длине соответствующего участка. После определения диаметров ступеней на всех участках поковки рассчитывают значения степеней деформации по переходам и суммарную степень деформации е с учетом в„р,д за первый переход. Если требуемая степень деформации е превышает зарея то обработку осуществляют последовательно по ступеням с возвращением заготовки в исходное поло)кение после каждого прохода. Температуру нагрева заготовок из труднодеформируемых сталей и сплавоз под обжатие назначают по сравнению с принятой павочкой ниже на !00 †150 'С. При нагреве полых эа.
готоэак следует искл1очать возможность образования окалины на внутренней поверхности, так каи это приводят к снижению качества поверхности оправки. Радиальное обукатие обеспечивает обработку практически всех металлов и сплавов, в том числе полученных спеканием. Для горячего обжатия примени~от, как правило, горячека- таный прокат и слитки. Полые изделия изготавливиот из трубчатых, )птампозанных или штампосварных заготовок ва оправках и без них (если внутренние размеры и толщина стенок не оговорены в чертеже), Разностенность полых исходных заготовок, кроме горячекатаных труб, не должна превышать 3 — 5 % толщины стенки.
Поверхность литых заготовок (труб, слитков) перед обукатием подлежит механической обработке. Прн назначении углов перепада ступеней с« исходят из требуемой степени деформации и прочности материала заготовки. Меньшие значения приви. мают для обработки менее пластичных материалов. Для низкоуглеродистых конструкционных сталей значения с« = !6 и в ( 20 —;30 % обеспечи. вают достаточно равномерную дефор. мацюо материала. Для менее пластичных материалов и болыпих степеней деформаций назначают ш = 7 †: 12'.
С целью уменьшения неравномерности деформирования заготовки н лучшего захвата, а также и усилия деформнрования в целом, заходную часть бойков изготовлнют из трех со- СПЕЦИАЛИЗИРОВАННАЯ ШТАМПОВКА РОТДЦИОИИО- И РАДИАЛЬНО-ОБЖИМНЫЕ МАШИНЫ 353 уе Ггах йш по а/55 550 о,ба юо па а,ю ои Ш в охвата 9 о,гб о,го а/5 о,/а 0,05 ебжвтвв оправке ы га ао Рве. 20. Овределсвве угла вегстеввв беахеыв Рве, 2!. Схемы рздввльвеге а — прутве; б — трубы ве с четырехгревваге профвлв ставляющих конусов (см.
Рис. !8), вписываемых по длине в основной ко. нус с углом и. При этом принимают сс = 2 —;4', аз >/с и из = 4 —:5'. Требуемый угол охвата заготовки байками О определяют по графику, приведенному на рис. 20. Для четырех- бойковой схемы угол охвата, приходя. щийся на один боех, будет равен О/2. В процессе деформирования заготовки угол 6 изменяется в зависимости от условий обработки.
Упругая деформация механизма об жатия или разница между диаметром поковки после обжатия и закрытой высотой ручья бойков прн вспомогательном ходе принимается из паспорта на радиально-обжимную машину илн определяется экспериментально. Конструктивный зазор между бой. ками для двухбойкозых машан принимается равным 0,05/52; для трехи четырехбойковых машин (0,025 —: . 0,015)/(з. Усилие дефорчирования Рв при горячем радиальном обжатии затрачивается только непосредстзеано на деформирование в эаходном конусе.
В расчетах Р„ предел текучести пт принимают по температуре конца обжатия. При обжатни в байках с заходным конусом Р„= — т ((1 + /х) /51 — 2Г(02 + + (1 — сс) /(з) Гр, где ае = уг/55/(з! Гр = 1,0 — для двух- бойковых машин, ср = 0,707 — для четырехбойковых. Усилие на калибрующеч участке г ц = гдлхоГЧ/. Для начального прохода (попереч- ное абжатие) при профильном обжа- тии усилие деформирования опреде- ли/от по формуле "и= (!к с(5 + с(з 2 + 1цб,) и, Х ( + 5/52 ) 4' Расчет усилия дефорчирования по схемам, показанным на рис. 21, а и б, пронзводят по следующим формулам: 2 1РЛ Рз™б грот(1 + — Р— ) р! 3 б,у'' Рз = 1,05пт!р'"н ~1 + Р ( 5 + 1 + «я) З)'р' где Рз н Рз — усилия деформирования соответственно для схем а и б (см.
рнс. 21); Р— коэффициент трения; для схемы а принимают р = 0,5, для схемы б можно рекомендовать (ь = 0,4. Для уменьшения трения иа контактной поверхности заготовка— оправка и повышения стойкости ин- струмента на оправку наносят графн- томзслякую смесь (30 % графита и 70 % масла). Шаг подачи бп при обжатии четырь- мя бойкамн определяют по графику, приведенному на рис. 22. При обжиме двумя байками значение за следует уменьшать в 2,2 раза при е ( 0,40 и в 1,5 раза при з ) 0,40. При по- построении графика жесткость меха- низма обжатия принималась равной 1 мм на !000 кН усилия деформиро- вания. Среднюю потребную мощность при.
вода А/ср рекомендуется определять по формуле А/ср — — А„1,2Д!000 102/ы), где 1,2 — коэффициент, учитывающий КПД рабочих узлов от привода до ме. ханизма абжатиа; гм — машинное врпбя обжатия; А — полная работа деформации; Ап — — 1,25А, 1 + з!п сс/2 соэ сс/2 2 !д а(2 +3 сЧ (в с(г технологическая работа деформации 2 А, = Р,О,785Л!1,1„—,,', где 1» — дляна участка заготовки, под- вергающегося обжатию. а ь а ч /б га в. Рве. 22. Оврсделевве пРедЕльмого еввчеввв шага ведвч» ас вр ГОрячем рвдввльвеы ебшвтвв Для схемы, показанной на рис.
21, а, давление деформироваиия Р4 !па/2 с(хг — /51 + 4 !д сс/2!д/52 ' Машинное время обжатия (е60 гм (3 ! ) ав (/5! /(с() где Лх = " ' — удлинение заготовки после кагкдого обжатия в сторону уширения конуса с углом сс; язв число обжатий в минуту. Режим обработки вкл/очает в себя скорость подачи заготовки в бойки, ОПВЦИАЛИЗИРОВАНИАЯ ШТАМПОВКА ВАЛЬЦОВКА г) г) 6), максимальное обжатие будет ограничиваться условиями установивше. гася процесса (см.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
