Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 1 (Mashinostroenie, 1985)(ru)(L)(T)(285s) (813576), страница 97
Текст из файла (страница 97)
Чтобы предупредить явление воз. никновения деформационного перегрева и разрыхления осевой зоны заготовок, при ковке таннх сталей следует уменьшить величины обжима и скорость единичных деформаций; уменьшить частоту ударов бойка молота и темп ковки; периодически н процессе ковки немного охлаждать разогретую заготовку. Плохое качество поверхности необточенного слитка .снижает пластичность. При канне обточенных слитков возможен в 1,5 — 2 раза больший обжим, чем слитков, не подвергнутых обточке.
При ковке высоколегированных жаропрочных сталей и сплавов требуется весьма тщательно и равномерно производить операции надрезки и т. п. При атом для предотвращения образования поверхностных трещин заготовку следует подвергать небольшям обжимам инструментом, имеющим иеобкодимые радиусы закруглений и достаточно высокое качество поверхности его рабочей части. Как правило, для выполнения этих операций при. меняют подогретый инструмент.
При ковке загазован относительно большой длины для сохранения тепла в заготовках необходимо на свободную часть поковки накладывать специальные теплоизоляционные кожухи- экраны. Схему напряженного состояния прн протяжке слитка определяет также ве. личина относительной подачи !Гй (!— подача, И вЂ” толщина заготовки). При малой относительной подаче !(И (» 0,5, т. е, когда имеется наибольшая неравномерность обжима по толщине заготовки, в центральной зоне ее действуют продольные растягивающие напряжения, приводящие к выявлению дефектов в структуре и об.
разованию поперечных трещин в ослабленных местах заготовки. Наоборот, прн ДИ ) 0,5 в центральной части заготовки возникают продольные сжимающие напряжения, приводящие к полной деформации центральной эоны, При соотношении 1!И ) 1 в заготовке снова действуют поперечные растягивающие напряжения. Оптимальными величинами относительной подачи при ковке независимо от Формы бойков являются 0,8 > > !1Ь) 0,5, Большие величины обжима при протяжке способствуют проникновению деформаций до оси заготовки и повышению плотности металла в центральных зонах с заваркой осевых рыхлостей и дефектов.
Однако величины обжима определяются запасом пластичности высоколегированных сталей, Ковка сталей с низким запасом пластичности производится с небольшими величинами обжима ИН за каждый ход траверсы пресса нли удар бойка молота, В этих случанх деформация ие проникает на выо толщину поковки, возникает явление опережения течения наружных слоев металла заготовки по отношению к центральньш слоям, происходит образование «наплыва» или образование воронок на торцовой поверхности заготовки.
Это явление наблюдается при ИН( (0,08 —:0,1) 17 н В(н (О,б-з-0,8))3 ()7 — диаметр слитка,  — ширина бойка), Прантичесхи же многие высоколегированные стали допускают относительный обжим за один проход ие более (0,05 — 0,08) 17 при протяжке в комбинированных бойнах. В таких случаях необходимо создать условия повышенной пластичности путем применения оптимального профиля бойков, допустимых температур ковки, операции обточки слитков и других факторов, которые позволили бы увеличить допустимую степень обжима при про.
тяжке. Образование торцовых воронок можно предупредить предварительной осадкой заготовок, применяя сферические осадочные плиты. П(зи последующей протяжке пол учеиныи ранее выпуклый торец блока компенсируется металлом нэ-за большого течения наружных зон, способствующих выравниванию торца. Технологическая пластичность высонолегированных жаропрочиых сталей на основе железа значительно выше, чем сталей и сплавов на нике.
левой основе. Допустимые степени деформации ковки высоколегированных сталей при протяжке на круг в ромбических и комбинированных байках составляют за проход на прессах 8 — 20 %, на молотах 5 — 8 %, При обжиме заготовок со степенями дефорыацнн ниже указанных величин создаются условия непроковки центральной зоны заготовки. Для получения одинаковой структуры при протяжке заготовки квадратного сечения нз плоских байках величины относительного обжима уменьшаются.
Указанные закономерности необходимы для разработки параметров технологического процесса н выбора оборудования при ковке рассматриваемой группы сталей. Допустимые степеви деформации зз проход при ковке в области нижнего температурного интервала следует уменьшать. Суммарные обжимы за вынос (несколько переходов» с одного нагрева при ковке на прессах и молотах в зависимости от свойств стали находятся в пределах 40 — 80 %. Ковка заготовок на молоте или прессе в байках разной формы сопровожда.
ется неравномерной деформацией, В очаге деформации нри каждом единич ном обжиме образуются зоны, в которых фактическне степени деформа- КОВКА ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ЖАРОПР. СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ 515 СТАЛЕЙ И ЦВЕТНЫХ СПЛАВОВ Я4 КОВКА ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ 23. Зависимость критической степени деформации от температуры 25.
Механические свойства сплава ХН7ОВМТЮФ при различных температурах з аоО о и ь" аз з аиь ь и д ьз а( 'С и 1123 551 240 86 58 50 41 36 340 800 !360 2200 $3!О 400 $40 $40 20 900 1000 1100 1150 1180 1200 1250 !7,2 23,8 38,0 95,6 94,4 96,4 116,4 112,0 0,0! 0,05 0,23 0,96 1,41 $,72 2,12 2,51 $6,9 27,7 57,3 82,5 81,9 85,8 87,! 90,4 20 900 1000 1! 00 1150 !180 $200 1171 501 276 78 69 6! 35 $7,6 16,4 30,0 85,0 104,4 1$8,4 98,2 360 360 410 1030 830 830 210 0,02 0,06 0,14 1,12 1,32 1,4! 2,40 2!,1 28,0 38,! 87,2 91,6 86,5 84,1 1340 565 219 77 57 56 46 38 20 900 1000 1100 1150 !180 !200 !250 $030 760 1090 2950 700 510 230 120 28,0 27,0 53,4 142,4 129,2 127,2 129,0 144,0 42,2 36,5 57,7 92,4 88,5 81,7 84,0 84,1 0,03 0,06 0,26 1,20 1,55 1,46 1, 83 2,21 24.
Температура начала рекрнсталлизации сталей и сплавов Таииерату. ра. 'С и и ь ь и , В и да и из иы П р и м е ч а и и а. Образиы изготовлили из круглых заготовок диаметрам 55 ми (илавки мз 1 и 2) и квадратных сачеиием 75х 75 мм (олавки № 3 и 4); заготовки иолучали из металла, подвергнутого прокатке(клавки № 3 и 4) и термической обра ботка ио режиму: нагрев до 1050 'С с выдержкоа 4 ч+ отпуск ирв 500 'С с зыдерж коа )б ч. и и зьй о ооп о -" лч и и ь и ам Сталь, сплав и х из ь и ди а ио зив ый 26. Зависимость макроструктуры сплава ХН77ТЮ от степени укоаки 12Х!ЗН9Т * 45Х14Н14В2М ХН70Ю 700— 800 800— 850 1 — !О Разиары слитка или заготовок, ич Степень уковки у Характер иакроструктурь' Состояние изталла 1!ОО 0 — 5 1200 0 †1100 1 — 12 950 280 Х 290 120 Х 120 75Х 75 Литой слиток Кованая заготовка Литая Волокнистая в центре заготов.
ки н дендрнт на периферии Волокнистая по всему сечению 10 * В отожжаином состоииии (500 — 900 'Ш при степени дабориадии 12 — 15 % обрззуатси разиозариистость. ции могут быть ниже, равны илн выше критических. Это еще болыпе усугубл я. ется при ковке за неснолько нагревов, После термнчсской обработки в металле такой заготовки обнаруживается разнозернистая структура.
В табл, 23 приведены данные, характеризующие изменение критической степени деформации сплава ХН77ТЮ в зависимости от температуры, а в табл. 24 показана температура начала рекрнсталлнзацин для различных марок сталей и сплавов. Поэтому с целью получения равномерной н сравнительно мелкозернистой структуры при ковке заготовок за нескачьно выносов нагрев заготовок для последнего выноса следует производить до температуры, соответствующей наименее интенсивному росту зерен по диаграмме рекрнсталлнзацив, а деформация заготовки на последнем выносе долж на быть выше кр ити ческ ой в любой части деформнруемого тела. Для болыпего числа высоколегированных сталей и сплавов аустеннтного класса такой предел температуры будет соответствовать 1ЮΠ— 1150 'С.
Кроме того, заканчивать деформацию прн температурах вблизи нижнего интервала ковки также не рекомендуется. В табл. 25 приведены свойства сплава ХН7ОВМТЮФ прн различных температурах. По данным таблицы можно определить температурный интервал горячей пластической деформации слитков и заготовок. Данные этой таблицы дают представление о возможных пределах колебания уровня пластичности металла, поступающего в горячую пластическую деформацию. Для большинства плавок максимальная температура нагрева не должна превышать 1!60 'С. !4ачало распада твердого раствора н образования частиц упрочняющей у'-фазы при охлаждении деформнруемой заготовки наблюдается прн 1000 †!020 'С, когда ковку заготовки следует прекращать.
Ковка слитков осадкой. Прн дсформнрованни заготовнн осадкой, применяемой нлн в качестве вспомогательной операции для обеспечения необходимой уковкн прн последующей протяжке заготовок типа вала, нли в качестве основной операции прн изготовлении деталей типа дисков, возникают условия неравномерного течения металла по толщине загото. вки.
По этой причине даже после 4 — 5-кратной осадки высоколегиро. ванных сталей в металле на торцах заготовок вблизи контактных поверхностей наблюдаются остатки недефор. мнрованной литой структуры. Для предотвращения этих дефектов ваго. тонки перед осадкой подвергают про. тяжке. Степень укоакн только за счет протяжек для заготовок ответственного назначения должна быть не менее четырех, так как даже при этой степени уковкн на периферии сечения ваго. тонки еще нзблюдаются неорнснтированные в направлении течения металла дендриты, Зто подтверждается данными приведенными в табл. 26, Ь которой показано изменение макро- структуры сплава ХН77ТЮ в зависимости от степени уковки.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
