Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 1 (Mashinostroenie, 1985)(ru)(L)(T)(285s) (813576), страница 94
Текст из файла (страница 94)
Деформируемость слитков при про чих равных условиях улучшается по мере снижения доли растягивающих напряжений и приближения к схеме неравномерного объемного сжатия, уменьшения скорости деформирования и увеличения интервалов между обжатиями. В табл, 7 приведены характеристики пластичности стали, полученные различными способами деформации. Степень деформации з определяется по следующим формулам: для осадки до появления первой трещины где Нэ — начальная высота образца, мм; Н! — конечная высота образца,мм; для протяжки в вырезных ромбических байках да появления первой трещины »ип впр = Р30 %, 7)п где й — высота образца при протяжке за один переход, мм; Рп — диаметр образца, мм. При деформации на плоских байках наиболее рациональная ковка происходит при протяжке слитков по схеме квадрат †прямоугольник †квадрат, и, наоборот, наименее рациональной является ковка по схеме круг— круг.
Эта схема приводит к максимальному развитию продольных трещин в середине слитка. Для определения степени деформации н температуры горячей обработки давлением инструментальных сталей строят отдельно для литого и деформированного металла диаграммы рекристаллизации с осями координат температура †разм зерна †степе деформации. Общая степень деформации выражается отношением разности площадей между сечением слитка и заготовки к площади сечения слитка. Средние значения критических степеней деформации легированных инструментальных сталей, при которых рекристаллизация происходит с образованием зерна 6п — 6», соответствуют при температуре 850 'С 5 — 15%, а при 1250 'С 5 — 25 %. При павы»пении температуры деформации в процессе ковки рекристаллизация завершается более полно и структура стали получается крупнозернистой. Поэтому для последнего выноса необходимо принять возможно более низкие температуры начала и конца горячей обработки давлением, так как в отдельных случаях последующая термическая обработка полностью не устраняет крупнозернистую структуру.
Анализ процесса рекристаллизации проводится по диаграммам рекристаллизации 11 рода. Однако более точно его можно провести по диаграмл»ал» рекристаллизации П1 рода, Легированные и высоколегирован. ные стали при низких температурах нагрева име»ат малую скорость рекристаллизации. Поэтому в зависимости от скорости деформации может измениться характер обработки; при больших скоростях деформации обработка из горячей может обратиться в не- полну»о горячую со снижением пластичности металла и увеличением со.
противления его деформированию. В другом случае тепловой эффект может способствовать повьппению пластич. ности и уменьшению сопротивления деформированию. В табл. 9 приведены данные о взаимосвязи между скоростью, степенью деформации, температурой и сопротивлением деформирования сталей Х12 и Р18. Анализ данных табл. 8 показывает' что повышение скорости деформации, снижение температуры и увеличение степени деформации при прочих равных условиях резкоувелнчнваютсопротявленне дефор»»ацйи. Углеродистые н легированные инструментальные стали перлнтного н феррнтаого класса обладают высокой йластнчностью, т.
е. степенью деформации сдвига. В табл. 9 представлены 502 КОВКА ВЪ|СОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ И ЦВЕТНЫХ СПЛАВОВ КОВКЛ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ХКАРОПР, СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ 503 8. Влияние скорости дыйормации на сопротивление деформирования при различных температурах 1О. Влияние температуры иа степень деформации сдвига сталей в литом состоянии при утер - -25 с ' и и!Тор = 0,15 и и ам хи ма чп са си е $" и аае Веш о йц аа й хц и е и ни с а чо с с. си в е д до О мж $ ам и 'й ан Од ме О Е.
, $ а с й е ан ес ма ОЕ $ .а и "й 8 ая еа мс ОЕ а гм а .$ с с а н сс ей о уе |д ам и 5 си аа не ОЕ г а и аи а н с Ое са ь,м $" и с не ,е В~со ам »м $ и ссн а д се ," мэо с.* $ сг $з н ее с е Л %, прн температуре Р *' испмтаинй, 'С Сталь |250 ||00 |200 |ооо ооо 3,10 1,78 2,90 2,66 3,06 2,68 2,66 2,50 2,62 2,54 3,00 60ХН 1,40 9Х! 1,50 9Х2 1,18 75ХМ 1,!0 2,00 2,62 1,96 1,97 !! 00 ! 200 900 ! 000 !! 00 !200 128 100 288 189 160 124 Сталь Х12 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 1О !О 30 30 30 ЗО Примечание.
пГТ средняя величина показатели иапряжеинога сеетаяиня; асгальиме обозначения слг. в табл. |О. Сталь Р18 0,007 0,007 0,007 0,007 0,05 0,05 5 5 5 5 1О 10 900 1000 1100 1200 900 !000 142 88 49 29 202 !40 данные, характеризующие влияние температуры и скорости деформации сдвига на степень деформации сдвига предварительно деформированных углеродистых инструментальных сталей прн растяжении. Легированная инструментальная сталь аустенитного класса ледебурнт- Факторы ! 9.
Влияние скорости деформации на степень деформации сдвига при различнмх температурах Наличие препятствий скольжению: ограничение нли затормзжнвание внутрнзеренной нли межзеренной деформации Л %, при температуре неписанно, 'С Н, с Сталь тоо 000 |ООО- |2ОО 1,73 1Ов 1,73 10 а У7А 2,79 3,07 4,88 4,15 6,07 ! 1,9 1,73.10 а ззз 4,88 1 1,9 У8А 6,07 Св11,9 Га!1,9 11,9 сзз 1,73 102 1,73.10 а 1,73 10в 1,73 10 а 4,61 тв!1,9 У10А 6,07 )! 1,9 Сэ!1,9 ) 11,9 У12А 2,41 1,98 3,68 5,58 5,58 оэ11,9 — !1,9 )11,9 Пересыщение твердого раствора н образование днсперсной упрочняющей фазы внутри зерен и по нх границам Высокое легнрованне твердого раствора без образования избыточной упрочняющей фазы П р и и е ч а н и е.
Л вЂ” степень деформации сдвига к моменту разрушения; Н „ — скорость деформации сдвига. Р Рас. 1. Факторы, евимввщэе пластичность выеакоаегиреввииык сталей в сплавов 0,007 0,007 0,007 0,007 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05. 0,05 0,05 7,5 7,5 5 5 5 5 !О 1О !О !О 30 ЗО 30 1О 10 900 1000 1100 1200 900 ! 000 1100 1200 900 1000 1200 900 1000 120 64 40 24 180 125 85 60 206 !40 62 222 164 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 !О !О 30 30 30 30 10 10 1О 10 30 30 30 1 100 !200 900 1000 !100 1200 900 !000 !100 1200 900 1000 1100 104 68 224 165 120 80 245 188 140 102 306 245 164 Образование сетки, хрупкой избыточной составляющей (чаще эвтектической) вокруг относительно пластичных зерен основной структуры твердого раствора ной группы с карбидами обладаег пониженной пластичностью. Поэтому ковку слитков из быстрорежущей стали производят с весьма ограниченной степенью деформации за первый переход. В табл.
10 приведена зависимость степени деформации сдвига хромнстых и хромомолибденовых сталей от температуры испытания при одинаковой скорости деформации сдвига, равной 25 с '. 2. КОВКА ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ Высоколегнрованные жаропрочные стали, особенно аустеннтные, а отличие от инструментальных обладают худшей деформируемостыо вследствие снижения их пластичности, которая зависит от многих факторов (рис.
!). Высоколегнрованным сталям н сплавам при обработке давлением присущи следующие особенности: большое упрочнение прн высоких температурах; рез. ко выраженная гетерофазность струк- Налнчнедвух или более структурных составл я ющнх с различными свойствами 504 кОВкА ВысОкОлеп1РОВАнпых стАлей тз ИВетиых сплАВОВ КОВКА ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ 7КАРОПР. СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ 505 И. Температура начала интенсивного окалииообразования 12. Зависимость технологических коночных свойств от способа выплавки Сталь, ааааа Темиерюура, 'С, аачала иитеисиа- температура, С, качала иизеисиииша окаликчабра. зеааиии Кратковременные иеиытааии Сталь, сплав нага аказииаебра. зоааиии Сиаееб аыилааки е ~ р у Сталь, ааааа К у ДИПа еи Мпа Еи С ОЗХ16Н15МЗБ 45Х14Н14В2М ХН80ТБЮ ХН65ВМТЮ 750 850 1050 1000 ХНЗ5ВТЮ ХН77ТЮР ХН70Ю ХН60ВТ 900 1050 1200 ИОО 0,01 0,02 980 970 !4 20 ОДП * ВДП ОДП 12 18 20 20 700 !ОХ И Н20ТЗР 1О ! ОО) 16 ~ 0,02 14 ' 0,0!7 16 1 0,0!9 15 ~ 0,0!9 780 810 810 800 800 5,0 И,О 7,4 !3 10 800 800 800 800 800 ОДП ВДП ЭШП ОИП ВИП сти деформации.
В табл. И представлены сведения о температуре начала интенсивного окалинообразования для некоторых жаропрочных сталей и сплавов. ХН70ВМТЮ И 1 О,О)З 21 ~ 0,034 5 И 800 900 850 610 ОИП Влияние металлургической природы слитка иа качество металла поковок ХН55ВМТКЮ 12 1 О 014 26 1 0,041 800 900 850 620 8 18 ЭШП 900 900 ОИП ВИП 20 20 7 !6 13 24 0,014 0,038 10Х И Н20ТЗРчД Образцы с надрезом, радиус ОЛ мм. П р и м е ч а и и е.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
