97319 (594080), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Потери давления в местных сопротивлениях могут быть также определены по следующей формуле:

Р_м = R L_э (1.23)

где L_э - эквивалентная длина местных сопротивлений, которую определяют по формуле.

(1.24)

Для проведения гидравлического расчета составлена расчетная схема (Рис1.5)

Гидравлический расчет выполнен по таблицам [6] и приводится в приложении В.

Потери давления теплосети от ЦТК 337/03 до квартальной котельной, расположенной по улице Ясной составили 44,14 м в. ст. (при располагаемом напоре на врезке 47 м в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 2723 м. Располагаемое давление перед квартальной котельной составило 2,86 м. в. ст.

Потери давления теплосети от квартальной котельной до Руднева 33 составили 23,42 м в. ст. (при располагаемом напоре 30 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 1397 м. Располагаемое давление у последнего потребителя составило 6,58 м в. ст.

Потери давления на реконструируемом участке теплосети (Руднева 33-45) при замене диаметров трубопроводов на d_у=150 мм составили 2,35 м. в. ст.

1.6 Разработка гидравлических режимов

Для изучения режима давлений в тепловых сетях и местных системах зданий широко используются пьезометрические графики.

При подключении к существующей тепловой сети исходными данными для построения пьезометрических графиков являются:

перепад давлений в точке подключения;

потери напора в рассматриваемом участке (по данным гидравлического расчета);

профиль теплосети, с указанием отметок трассы.

Для пьезометра теплосети от врезки ЦТК 337/03 до котельной №3 (пьезометр №1):

Р₁= 82 м, Р₂= 35 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета Р= 44,14 м.

Для пьезометра теплосети от котельной №3 до Руднева33 (пьезометр №2):

Р₁= 60 м, Р₂= 30 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета Р= 23,42 м на существующее положение и Р= 17,65 м при реконструкции концевых участков.

Последовательность построения:

Наносится продольный профиль теплотрассы с соответствующим горизонтальным и вертикальным масштабом (пьезометр №1 – М_г 1:5000, М_в 1:500; пьезометр №2 – М_г 1:2000, М_в 1:500).

Проставляются абсолютные отметки трассы

Наносятся перепады давлений в точках подключения

По данным гидравлического расчета наносятся линии потерь давления в обратном и подающем трубопроводах

Наносится линия статического давления (давление при статическом режиме не должно превышать 60 м - для систем с чугунными отопительными приборами; должно превышать самого высокого потребителя на 5 м – из условий заполнения системы; должно быть в высшей точке трассы не менее 15 м - из условий невскипания воды в подающем трубопроводе)

Для пьезометра №1 статическое давление в абсолютной отметке Р_s= 120 м, для пьезометра №2 Р_s= 100 м.

При анализе построенных пьезометрических графиков обнаружено, что располагаемый напор в конце трассы (пьезометр №1) составляет 2,86 м. Такой напор явно недостаточен для нормальной работы ЦТП в котельной №3. Решения по гидравлическому режиму ЦТП рассмотрены отдельно во второй главе дипломного проекта.

При анализе пьезометра №2, для увеличения гидравлической устойчивости было решено увеличить располагаемый напор на концевых участках трассы путем увеличения диаметров трубопроводов до d_у=150 мм (реконструкция по Руднева 45-33). Проведен повторный гидравлический расчет с учетом замены трубопроводов. Результаты расчета представлены на пьезометре №2 (синим цветом). Располагаемый напор у последнего потребителя составил 12,35 м.

1.7 Расчет дроссельных устройств

При присоединении потребителей к тепловой сети по зависимой безэлеваторной схеме необходимо рассчитать диаметры дроссельных диафрагм, гасящих остаточное давление.

Диаметр отверстий дроссельных диафрагм, d, мм, определяется по формуле [18]:

(1.25)

где G – расход сетевой воды, т/ч;

H – напор, гасимый дроссельной диафрагмой, м

Расчет по формуле (1.25) сведен в таблицу 1.5.

Таблица 1.5 – Расчет дроссельных диафрагм

Абонент	Расход сетевой воды (параметры 95-70С), т/ч	Располагаемый напор, м	Напор, гасимый диафрагмой, м	Диаметр отверстия диафрагмы, мм
Кирова 9	2,89	28,5	26,5	7,4
Кирова 11	4,05	27,8	25,8	8,8
Кирова 13	3,87	26,9	24,9	8,6
Кирова 17	1,2	25,5	23,5	4,9
Кирова 21	3,96	24	22	9,0
Федеративная 3	2,52	24,9	22,9	7,1
Руднева 53	3,24	19,5	17,5	8,6
Руднева 51	2,88	18,5	16,5	8,2
Руднева 49	2,96	17,3	15,3	8,4
Руднева 47	4,42	16,5	14,5	10,4
Руднева 45	7,91	14,7	12,7	14,4
Руднева 43	3,04	13,7	11,7	9,1
Руднева 41	3,4	13,34	11,34	9,6
Руднева 39	3,28	12,99	10,99	9,5
Руднева 37	7,32	12,58	10,58	14,4
Руднева 35	9,06	12,39	10,39	16,0
Руднева 33	4,55	12,35	10,35	11,4

Полученные диаметры диафрагм удовлетворяют требованиям [18] (не менее 3 мм).

1.8 Расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка

1.8.1 Расчет толщины тепловой изоляции

Тепловой расчет проводится с целью определения толщины тепловой изоляции при данном виде прокладки и известном коэффициенте теплопроводности материала по нормируемой плотности теплового потока.

Расчет произведен по методике, приведенной [8]:

1) Суммарное термическое сопротивление слоя изоляции и других дополнительных термических сопротивлений на пути теплового потока, для подающего и обратного трубопровода:

(1.26)

где q_e - нормированная линейная плотность теплового потока, Вт/м, принимаемая по приложениям 4-8 [8];

t_w - средняя за период эксплуатации температура теплоносителя, которая при расчетных параметрах теплоносителя 95-70 и круглогодовом режиме работы тепловых сетей может быть принята для подающего трубопровода 70С, для обратного - 50С;

t_e - среднегодовая температура окружающей среды; при подземной прокладке - среднегодовая температура грунта, + 2С;

К₁ - коэффициент географического положения (для Дальнего Востока 0,8).

2) Термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, м^2оС/Вт, определяемое по формуле:

(1.27)

где _е - коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух, Вт/(м²С); согласно прил. 9 [8] при прокладке в каналах _е= 8 Вт/(м²С);

d - наружный диаметр трубопровода, м;

3) термическое сопротивление поверхности канала определяемое по формуле:

(1.28)

где _е - коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала; е = 8 Вт / ( м^2о С );

d_ВЭ - внутренний эквивалентный диаметр канала, м, определяемый по формуле:

(1.29)

где F - внутреннее сечение канала, м²;

P - периметр сторон по внутренним размерам, м;

4) термическое сопротивление стенки канала определяется по формуле:

_ст – теплопроводность стенки канала, для железобетона _ст = 2.04 Вт/(м^2оС);

d_НЭ - наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м:

5) термическое сопротивление грунта:

где h - глубина заложения оси трубопроводов, м;

_гр – теплопроводность грунта, принято _гр=2 Вт/(м ^оС);

6) термическое сопротивление слоя изоляции, для подающего и обратного трубопровода:

7) толщина тепловой изоляции:

где _и - теплопроводность теплоизоляционного слоя, определяемая по [8], Вт/(мС), маты из стеклянного штапельного волокна ГОСТ 10499-78 - ₁=0,061 Вт/мС, ₂=0,055 Вт/мС;

Характеристики

Список файлов ВКР