125875 (593174), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Q_кровли = 0.0169 · 1200 · 3.5 + 0.0169 · 1200 · 10 = 273.78 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для пола :

К_д = 1/(1/ λ_н + ∑δ_i/λ_i + 1/ λ_в), вт/(м² · град)

где λ_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

λ_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

δ _{жел. бет. плиты} = 0.3 м

δ _{паркета (дуб)} = 0.02 м

λ _{жел. бет. плиты} = 1.4 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

λ _{паркета (дуб)} = 0.23 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3 + 0.3/1.4 + 0.02/0.23 + 1/9) = 2.2 вт/(м² · град)

Определяем величину теплопритока через пол:

Q_пол = К_д · F · ∆t , вт

где ∆t = (t_н–t_в) =22 – 25 = - 3 °С

F = 1200 м²

Q_пол = 2.2 · 1200 · (-3) = - 7920 вт

Таб. 3. Сводная таблица теплопритоков

Для расчета тепла от солнечной радиации через массивные ограждения избыточную разность температур принимаем:

- для стены ориентированной на восток ∆t_{с вост. ст} = 6 °С [1. стр. 78 таб. 16]

- для кровли ∆t_{с кровли} = 10 °С [2. стр. 158]

Q_рад = Q _{мас. рад} = К_{д (вост. ст.)} · F_{вост. ст.} · ∆t_{с вост. ст} + К_{д (кровли)} · F_{кровли.} · ∆t_{с кровли} = 0.735 · 120 · 6 + 0.0169 · 1200 · 10 = 732 вт

Определяем величину теплопритока от инфильтрации.

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.,} вт

Теплопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

Q_{ок. инф.} = q_ок · l · ρ · (t_н – t_вн) , вт

q_ок – количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м³/(м ·сек)

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м³

с_р - теплоемкость воздуха

с_р = 1.01

l - половина суммарной длины щелей.

l = (l_{одн.окна} · n) / 2, м

где l_{одн.окна} - суммарная длина щелей одного окна.

l_{одн.окна} = 7 м

n – число окон

n = 6

l = (7· 6) / 2 = 21 м

Q_{ок. инф.} = 0.18 · 21 · 1.29 · (28.5 – 25) = 16.03 квт

Определяем теплоприток за счет инфильтрации через дверной проем:

Q_{дв. инф.} = q_дв · n · ρ · с_р · (t_н – t_вн) , вт

где q_дв – количество воздуха проникающего через один дверной проем.

q_дв = 0.31 · 10^-3 м³/сек [1. стр. 270 таб. 87]

n – число дверей

Q_{дв. инф.} = 0.31 · 1 · 1.29 · 1.01 · (22 – 25) = - 1.21 квт

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.} = 16.03 + (-1.21) = 14.82 квт

Подсчитываем полное тепловыделение в торговом зале:

∑Q _т.з = Q_л + Q_м + Q_рад + Q_осв + Q_инф. + Q_{вост.ст.т.з.} + Q_{кровли т.з.} , вт

где Q_{вост.ст.т.з.} - величина теплопритока в торговый зал через стену.

Q_{вост.ст.т.з.} = К_д · F · ∆t = 0.735 · 84 · (28.5 – 25) = 216.1 вт

Q_{кровли т.з} - величина теплопритока в торговый зал через кровлю.

Q_{кровли т.з} = К_д · F · ∆t = 0.0169 · 840 · (28.5 – 25) = 49.7 вт

∑Q _т.з = 7000 + 1750 + 732 + 1350 + 14.82 + 216.1 + 49.7 = 26747 вт = 26.75 квт

В соответствии с принятой схемой организации воздухообмена, количество наружного

Воздуха L_вент , подаваемого в помещение, равно (или на 10 % больше – для создания подпора) количеству воздуха, удаляемого в кухне системой вытяжной вентиляции (L_выт).

Для определения L_выт необходимо знать величину полного тепловыделения на кухне ∑Q_кух.

Тепловыделения от людей.

Количество тепла выделяемое людьми Q_л (в Вт) подсчитывают по формуле:

Q_л= q_чел · n ,

где q_чел - величина тепловыделения одним человеком в зависимости от температуры воздуха в помещении и рода выполняемой работы.

q_чел = 70 вт [1. стр. 259, таб. 76]

n - число людей, одновременно находящихся в помещении.

В кухне одновременно находятся 12 человек.

Q_л= 70 · 12 = 768 вт

Тепловыделения от теплового оборудования.

В кухне столовой используется следующее тепловое оборудование:

- жарочная поверхность Karma GH – 818 (2 шт.) ; мощность – 3 квт

- электрическая плита ES – 47/1 (2 шт.); 4 конфорки мощностью 4 х 2.5 квт и духовой шкаф мощностью 4.5 квт.

- электросковорода БЛ – 2 (2 шт.) мощностью 2 х 1.9 квт

- холодильный шкаф AFN – 1402 (2 шт.) мощностью 0.72 квт

Qоб = 3 · 2 + 14.5 · 2 + 3.8 · 2 + 0.72 · 2 = 44.04 квт

Теплопоступления через наружные ограждения.

Q_{вост.. ст. кух.} = К_д · F · ∆t = 0.735 · 36 · (28.5 – 25) = 92.6 вт

Q_{кровли кух.} = К_д · F · ∆t = 0.0169 · 360 · (28.5 – 25) = 21.3 вт

Величина полного тепловыделения в кухню составит:

∑Q _кух = Q_л + Q_об + Q_{вост.ст.кух.} + Q_{кровли кух.} = 0.768 + 44.04 + 0.0926 +0.0213 = 44.92 квт

3.3 Определение влагопритоков

Определяем величину влаговыделений в торговом зале.

Влаговыделение от людей :

W_л = W_чел · n , кг/сек

где n – число людей в помещении.

W_чел – влаговыделение от одного человека

W_чел = 32.2 · 10 ^-6 кг/сек [1. стр.259. таб. 76]

W_л = 32.2 · 10 ^-6 · 100 = 0.0032 кг/сек

Влаговыделение от пищи :

W_л = 2 / 3 · Q_м / 700, кг/сек

где Q_м – величина тепловыделения от пищи в торговом зале.

Q_м = 1.75 квт

W_л = 2 / 3 · 1.75 / 700 = 0.0017 кг/сек

Влаговыделение от инфильтрации :

Величину теплопритока от инфильтрации определяем по формуле :

W_инф. = W_{ок. инф} + W_{дв. инф.,} кг/сек

Влагопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

W_{ок. инф.} = q_ок · l · ρ · (d₀ – d₁) , кг/сек

q_ок – количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м³/(м ·сек)

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м³

l - общая длина щелей.

l = l_{одн.окна} · n, м

где l_{одн.окна} - суммарная длина щелей одного окна.

l_{одн.окна} = 7 м

n – число окон

n = 6

l = 7· 6 = 42 м

d₀ – влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₀ = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d₁ – влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₁ = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

W_{ок. инф.} = 0.18 · 42 · 1.29 · (0.013 – 0.015) = - 0.0195 кг/кг

Влагопоступления за счет инфильтрации через дверные проемы определяем по формуле:

W_{дв. инф.} = - q_дв · ρ · (d₀ – d₁) , кг/сек

q_дв – количество воздуха проникающего через один дверной проем.

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м³

d₀ – влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₀ = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d₁ – влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₁ = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

W_{дв. инф.} = - 0.31 · 1.29 · (0.013 – 0.015) = 0.0008 кг/сек

W_инф. = W_{ок. инф} + W_{дв. инф} = - 0.0195 + 0.0008 = - 0.0187 кг/сек

Полное влаговыделение в торговом зале составит:

∑W _т.з. =W_л + W_м + W_инф. = 0.0032 + 0.0017 + (- 0.0187) = -0.0138 кг/сек

3.4 Определение тепловлажностоного коэффициента

Определяем тепловлажностное отношение в торговом зале:

E = ∑Q/∑W = 26.75/(-0.0138) = -1938 кдж/кг.

3.5 Построение процессов изменения воздуха на i – d диаграмме

На i – d диаграмму влажного воздуха наносим точку П с параметрами воздуха в помещении (t_в = +25 °С φ_в= 50 %). Из этой точки проводим луч процесса, параллельный линии тепловлажностного отношения Е = -1938 кдж/кг.

На проведенной линии, задаваясь перепадом температур воздуха ∆t = 8 °С, находим параметры воздуха на выходе из кондиционера (·) К (см. п. 3.1. рис 18).

Параметры (·) К :

t = +17 °С

φ= 90 %

i = 48.0 кдж/кг

d = 0.013 кг/кг

Принимая для кухни ∆t = t _ух - t _пр = 10 °С, определяем количество воздуха, удаляемого вытяжкой:

L_выт = ∑Q _кух / ρ · с_р · ∆t = 44.92/1.29 · 1.01 · 10 = 3.7 м³/cек

Задаваясь перепадом температур ∆t = 8 °С, определяем производительность кондиционера по воздуху:

L_к = ∑Q _т.з. / ρ · с_р · ∆t = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 8 = 2.5 м³/cек

Полученное значение меньше количества воздуха, удаляемого вытяжной системой (L_выт), поэтому производительность кондиционера по воздуху с учетом необходимого подпора определяем следующим образом:

L_к = 1.1 · L_выт = 1.1 · 3.7 = 4.07 м³/cек

В этом случае перепад температур между приточным воздухом и воздухом в помещении составит:

∆t = ∑Q _т.з. / ρ · с_р · L_к = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 4.07 = 5.04 °С

Определяем холодопроизводительность кондиционера:

Q₀ = L_к · ρ · (i_п – i_к) = 4.07 · 1.29 · (51 – 48) = 15.75 квт

i_п – энтальпия (·) П

i_п = 51 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

i_к – энтальпия (·) К

i_к = 48 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

3.6 Выбор кондиционера

По найденным величинам холодопроизводительности и производительности по воздуху принимаем к установке центральный кондиционер (из типовых секций) марки КТ-30 с номинальной производительностью по воздуху 30 000 м³/час [1.стр 292]

3.7 Подбор оборудования

3.7.1 Подбор поверхностного воздухоохладителя

Исходя из производительности кондиционера принимаем к установке однорядную Секцию 03.1010.0 [1. стр. 295 таб. 92]

Определяем массовую скорость воздуха в воздухоохладителе:

ύρ = L_к · ρ/f_ж , кг/(м² · сек)

где f_ж – живое сечение для прохода воздуха, м²

f_ж = 1.44 м² [1. стр. 295 таб. 92]

ύρ = 4.07 · 1.29/1.44 = 3.65 кг/(м² · сек)

Определяем расход тепла на охлаждение воды :

Q = К_д · F · ∆t , вт

где К – коэффициент теплопередачи

К = 8 ккал/ м² · час · °С [7. стр. 122 таб. 60]

F – площадь теплопередающей поверхности, м²

F = 55.8 м² [1. стр. 295 таб. 92]

∆t = (t_н–t_в) = (28.5–25) = 3.5 °С

Q = 8 · 55.8 · 3.5 = 1562.4, ккал/час = 1.8175 квт

Для охлаждения воздуха в воздухоохладителе принимаем артезианскую воду с температурой 9 °С [2. стр. 203]. Температура воды на выходе из теплообменника 17 °С.

Характеристики

Список файлов ВКР