ВСН 30-77 (558353), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

DI_БК = I₈ – I₇ = 17,44 – 13,7 = 3,74 ккал/кг

и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при В_БК = 1,8;

;

к) полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями (см. рис. 16).

Пример 2 (обратная задача)

В примере рассматривается БСКВ, в которой приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис. 17).

Рис. 17

Исходные данные

а) расчетные параметры наружного воздуха для Москвы: t_н = 28,5°С; I_н = 12,9 ккал/кг;

б) производительность БСКВ по воздуху G = 37 800 кг/ч;

в) в качестве теплообменников I и II приняты три трехрядные секции Кт03.1030.0, а теплообменника III – две секции Кт03.1030.0, соединенные по воде по схеме б рис. 6. Установленные поверхности охлаждения (z_I = 9; z_II = 9; z_III = 6) соответствуют характеристике системы по п. 3 табл. 1 и линии 3 на рис. 10.

Конструктивные характеристики секции Кт03.1030.0: F_охл = 162,8 м², f_ж = 1,44 м²; j = 0,00419 м². Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл. 4.

Таблица 4

г) условные коэффициенты орошения в I, II и III теплообменниках приняты 1,2; 1,5; 0,6 (см. табл. 1);

д) теплоизбытки в помещении составляют Q_пом = 81 500 ккал/ч, а луч процесса в помещении равен e = 1900;

е) рабочая схема системы приведена на рис. 1.

Требуется определить температуру, до которой может быть охлажден воздух, в приточном кондиционере, и построить на I—d-диаграмме процессы, протекающие в элементах БСКВ.

Решение

1. Определение температуры приточного воздуха ведется в соответствии с требованиями п. 18 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) на I—d-диаграмму наносят параметры наружного воздуха в точке 1 (рис. 17);

б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер: t_c2 = t_н + 1,5 = 28,5 + 1,5 = 30°С (точка 2)

и по I—d-диаграмме вычисляют температуру мокрого термометра t_ми и точки росы t_ри воздуха, поступающего в испарительный кондиционер, t_ми = 19°С, t_ри = 13,7°С (см. рис. 17);

в) вычисляют критерий

;

г) вычисляют критерий R_с по диаграмме на рис. 14 при (t_p – t_вн) = (t_ри – t_ми) = 13,7 – 19,0 = –5,3°С и t_ми = 19,0°С, принимая t_p = t_ри и t_вн = t_ми, критерий R_c = 3,1;

д) вычисляют величину комплекса (1 = М_3сR_с)

(1 + М_3сR_с) = 1 + 0,675×3,1 = 3,09;

е) определяют относительное изменение температуры воздуха по графику рис. 10 (линия 3) или по формуле

= 0,331(1 + М_3сR_c)^0,63 = 0,331×3,09^0,63 = 0,673;

ж) вычисляют температуру приточного воздуха t_с4

t_c4 = t_c2 – (t_c2 – t_ри) = 30 – 0,673(30 – 13,7) = 19°С.

2. Построение процессов в БСКВ на I—d-диаграмме проводят в последовательности, изложенной в п. 15 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) определяют общую разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере

DI_пр = (t_с2 – t_с4) = 0,24(30 – 19) = 2,64 ккал/кг (см. рис. 17)

б) при условии DI_пр = DI_исп определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера. Из точки 5 проводят линию постоянного теплосодержания I₅ до пересечения с j = 100% в точке t_ми. От этой точки откладывают величину DI_исп

I₈ = I₅ + DI_исп = 12,9 + 2,64 = 15,54 ккал/кг

и при I₈ на линии j = 100% находят температуру воздуха после испарительного кондиционера t_с8 = 24,2°С;

в) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,

t₁₁ = t_c8 + 0,2 = 22 + 0,2 = 22,2°С;

г) определяют температуру воздуха t_c3 после I теплообменника

t_c3 = t₁₁ + 0,5 = 22,2 + 0,5 = 22,7°С;

точка 3 на I—d-диаграмме наносится при d₁ = 9,8 г/кг и t_c3 = 22,7°С;

д) определяют разность теплосодержаний воздуха в теплообменнике II

DI_II = (t_с3 – t_с4) = 0,24(22,7 – 19) = 0,89 ккал/кг;

е) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,

t₉ = t_c4 – 0,3 = 19 – 0,3 = 18,7°С,

и температуру воды после теплообменника II при В_МК = 1,5

;

ж) определяют температуру точки росы воздуха после оросительной камеры МК

t_p7 = t₉ – 0,2 = 18,7 – 0,2 = 18,5°С,

температуру t_c7 и теплосодержание воздуха I₇ после оросительной камеры МК при j = 95% и t_p7 = 18,5°С;

t_c7 = 19,2°С, I₇ = 12,7 ккал/кг;

з) определяют теплосодержание воздуха после теплообменника III

I₆ = I₇ – DI_II = 12,7 – 0,89 = 11,81 ккал/кг,

температуру воздуха после теплообменника III в точке пересечения линий I₆ и d₅ = 9,8 г/кг t_с6 = 24,0°С;

и) определяют разность теплосодержаний воздуха в оросительной камере БК

DI_БК = I₈ – I₇ = 15,54 – 12,7 = 2,84 ккал/кг

и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при В_БК = 1,8

.

Полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями.

3. Для определения параметров воздуха в помещении из точки 4 (рис. 17) проводят луч процесса в помещении e = 1900. При перепаде Dt = 6°С параметры внутреннего воздуха в помещении

t_c13 = 25°С, j = 54%.

Пример 3

В примере приведен аналитический расчет БСКВ. Приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис. 18).

Рис. 18

Исходные данные

а) расчетные параметры наружного воздуха:

t_н = 32,6°С; I_н = 11,8 ккал/кг; В = 715 мм рт. ст. d₁ = 6,5 г/кг;

б) параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка 2):

t_c2 = t_н + 1,5 = 32,6 + 1,5 = 34,1°С, I₂ = 12,15 ккал/кг;

в) параметры воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5):

t_c5 = 32,6 и I₅ = 11,8 ккал/кг;

г) производительность по воздуху приточного и испарительного кондиционеров принята одинаковой и равной G = 74 400 кг/ч;

д) в качестве теплообменников I и II приняты четыре трехрядные секции Кт06.1030.0, а теплообменника III – две секции Кт06.1030.0, соединенные по воде по схеме б на рис. 6. Секция Кт06.1030.0 имеет следующие конструктивные характеристики: поверхность охлаждения F_охл = 327,4 м², живое сечение для прохода воздуха f_ж = 2,88 м², живое сечение для прохода воды j = 0,00419 м². Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл. 5.

Таблица 5

е) условные коэффициенты орошения теплообменников I, II и III приняты соответственно = 1; = 1; = 0,7;

ж) в качестве оросительной камеры малого контура циркуляции воды принимают форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 18 шт/м² ряд, диаметр форсунок 3,5 мм, а камеры большого контура – форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 24 шт/м² ряд, диаметр форсунок 4 мм.

Решение

Аналитический расчет БСКВ проводят в соответствии с пп. 20–29 прил. 2 к настоящей Инструкции.

1. На I—d-диаграмме (рис. 18) наносят параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка 2) и в испарительный кондиционер (точка 5).

2. Предварительно задаются в соответствии с п. 1 прил. 2 к настоящей Инструкции температурой приточного воздуха t_c4 = 17,5 °С и при d₁ = 6,5 г/кг находят его теплосодержание

I₄ = 8,15 ккал/кг.

3. Предварительно определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III. Для этого:

а) определяют перепад теплосодержаний в приточном кондиционере

DI_пр = I₂ – I₄ = 12,15 – 8,15 = 4 ккал/кг;

б) при одинаковых производительностях по воздуху перепад теплосодержаний в испарительном кондиционере DI_исп должен быть равен перепаду теплосодержаний в приточном кондиционере DI_пр;

в) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера (точка 8 на рис. 18)

I₈ = I₅ + DI_исп = 11,8 + 4 = 15,8 ккал/кг;

г) температуру воздуха после испарительного кондиционера определяют при I₈ на линии j = 100%

t_c8 = 21,8°С;

д) начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III, принимают на 0,2°С выше t_c8, см. п. 15в приложения к настоящей Инструкции

t₁₁ = 21,8 + 0,2 = 22°С.

Характеристики

Список файлов стандарта