ВСН 30-77 (558353), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

в) вычисляют критерий М_3с при известных величинах t_c2, t_ми, t_ри, см. п. 9 приложения 2 к настоящей Инструкции.

г) вычисляют критерий R_с по диаграмме рис. 14, предварительно определив разность t_ри – t_ми, принимая t_p = t_ри, t_вн = t_ми;

д) вычисляют величину комплекса (1 = М_3сR_с);

е) определяют величину критерия

по уравнениям табл. 1 или по графику на рис. 10 при известных (1 + М_3сR_с) и выбранном типе БСКВ;

ж) вычисляют температуру воздуха, подаваемого в помещения, после приточного кондиционера

t_с4 = t_c2 – (t_c2 – t_ри);

з) графически решение обратной задачи показано на рис. 10 пунктирными линиями.

19. Для определения производительности системы по воздуху и воде вычисляют:

а) разность теплосодержаний приточного и внутреннего воздуха

DI = (I₁₃ – I₄);

б) расход воздуха G_пр (кг/ч), необходимого для снятия теплоизбытков Q_пом (ккал/ч) в помещении:

;

в) расход воздуха в испарительном кондиционере, принимая его равным расходу воздуха в приточном кондиционере,

G_исп = G_пр;

г) расход воды в малом контуре циркуляции

W_МК = G_исп × В_МК = G_исп × 1,5;

д) расход воды в большом контуре циркуляции

W_БК = G_исп ×В_БК + G_исп × 1,8,

где В_БК – коэффициент орошения в камере БК

В_БК + + .

Аналитический метод расчета

20. С помощью аналитического метода рассчитываются системы БСКВ при различных производительностях по воздуху (в том числе при отличных от номинальных по ряду Кт и при неравных производительностях приточных и испарительных кондиционеров).

Этот метод применим к системам, компонуемым из типовых секций Кт, а также к системам из оборудования, серийно выпускаемого промышленностью.

21. При применении аналитического метода расчета БСКВ предварительно должны быть известны:

параметры наружного воздуха;

параметры воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры;

количество воздуха, поступающего в приточный и испарительные кондиционеры;

температура охлажденного воздуха в приточном кондиционере (для решения прямых задач см. пп. 14 и 15 прил. 2 к настоящей Инструкции);

конструктивные и гидродинамические характеристики системы (для решения обратных задач см. пп. 17 и 18 прил. 2 к настоящей Инструкции).

Для теплообменников I, II и III должны быть известны: тип секций воздухонагревателей кондиционера, тип секций поверхностных воздухоохладителей или марка калориферов;

воздухоохлаждающая поверхность F_охл (м²) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воды j (м²) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воздуха f_ж (м²) каждого теплообменника; условные коэффициенты орошения теплообменников

,

где W – расход воды, проходящей через теплообменник, кг/ч;

G – расход воздуха, кг/ч.

Для оросительных камер малого и большого контуров циркуляции должны быть известны: типы оросительных камер, число и диаметры форсунок.

Примечание. Коэффициент В_усл должен находиться в пределах от 0,6 до 1,8. Оптимальные условные коэффициенты орошения для теплообменников I, II, III соответственно 1,2; 1,5; 0,6.

22. Сущность аналитического метода расчета малого и большого контуров циркуляции БСКВ с учетом требований в пп. 5 и 6 прил. 2 к настоящей Инструкции заключается в следующем:

а) предварительно рассчитывают теплообменники I и III большого контура циркуляции с целью нахождения параметров охлажденного в них воздуха, который поступает в теплообменные аппараты малого контура циркуляций (теплообменник II и оросительную камеру МК);

б) рассчитывают теплообменные аппараты малого контура циркуляции и определяют температуру охлажденного воздуха t_с4 и параметры воздуха после оросительной камеры МК, которые являются начальными для оросительной камеры большого контура циркуляции;

в) рассчитывают оросительную камеру большого контура циркуляции с целью определения температуры холодной воды, необходимой для работы теплообменников I и III;

г) предварительно определяют температуру холодной воды, поступающей в теплообменники I и III, а также параметры воздуха, охлажденного в этих теплообменниках, в соответствии с указаниями п. 15 а – г и з прил. 2 к настоящей Инструкции.

При неравенстве количеств воздуха, проходящего в приточном и испарительном кондиционерах, величина DI_исп находится по выражению:

. (1)

Последовательность расчета

23. Наносят на I — d-диаграмму параметры воздуха, поступа­ю­ще­го в приточный и испарительный кондиционеры в соответствии с п. 16а и б прил. 2 к настоящей Инструкции.

24. Предварительно задаются температурой охлажденного воздуха t_с4 (рис. 9) в соответствии с указаниями пп. 1 и 14 прил. 2 к настоящей Инструкции и определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III (точка 11 на рис. 9) в соответствии с п. 15 а – в того же приложения.

25. Рассчитывают теплообменник I. Расчет сводится к нахождению температуры охлажденного воздуха t_c3 (рис. 9). При расчете теплообменника определяют:

а) критерий глубины ;

б) отношение живых сечений ;

в) весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника

; (2)

г) расход воды в теплообменнике

W = G_прВ_усл; (3)

д) скорость воды в трубках теплообменника

; (4)

е) величину начальной движущей силы теплообмена (t_c – t_вн), приняв t_вн равной начальной температуре воды t₁₁, поступающей в теплообменник, а t_c = t_c2;

ж) величину охлаждения воздуха в теплообменнике Dt_c по уравнению

, (5)

где С – коэффициент, для перекрестного движения контактирующих сред С = 0,96 – 0,97, для противоточного движения сред С = 1.

Примечание. Уравнение (5) справедливо для расчета спирально-навивных теплообменников (секций подогрева или охлаждения) центральных кондиционеров Кт или Кд. При расчете теплообменников приточного кондиционера из пластинчатых калориферов полученные по уравнению (5) значения Dt_c должны быть уменьшены на 5–10 %.

з) температуру охлажденного в теплообменнике воздуха (точка 3 на рис. 9)

t_c3 = t_c2 – Dt_c;

и) конечную температуру отепленной воды t_вк, используя уравнение теплового баланса для теплообменника (точка 12 на рис. 9)

G_пр (t_c2 – t_c3) = Wc_в(t_вк – t_вн), (6)

, (7)

к) сопротивление теплообменника по воздуху в зависимости от типа теплообменника:

для теплообменников со спирально-навивными крупными гоф­ра­ми (секции кондиционеров)

H = 0,0866z(vg)^1,87, (8)

для калориферов КВБ

H = 0,28z₁(vg)^1,65, (9)

для калориферов К4ВП

H = 0,175z₁(vg)^1,72, (10)

где z – число рядов труб теплообменника по ходу воздуха;

z₁ – число калориферов по ходу воздуха.

26. Рассчитывают теплообменник III. Расчет сводится к нахождению по уравнению (5) температуры охлажденного воздуха t_с6 (рис. 9).

Последовательность расчета теплообменника III аналогична приведенной в п. 25 прил. 2 к настоящей Инструкции. Начальная температура воды, поступающей в теплообменник III, принимается равной t₁₁ (точка 11 на рис. 9), а в уравнении (5) температура t_c = t_с5.

27. Рассчитывают теплообменник II. Расчет сводится к определению начальной температуры воды (точка 9 на рис. 9), необходимой для охлаждения приточного воздуха до t_с4 (точка 4 на рис. 9).

При расчете:

а) начальную температуру воздуха t_с3 принимают равной температуре охлажденного воздуха в теплообменнике I;

б) вычисляют критерий глубины и отношение живых сечений ;

скорости воздуха vg и скорости воды w определяют по формулам (2) и (4) п. 25;

в) определяют величину охлаждения воздуха Dt_cII и перепад теплосодержаний DI_II (рис. 9)

Dt_cII = (t_c3 – t_c4),

DI_II = (t_c3 – t_c4) = I₃ – I₄; (11)

г) определяют начальную движущую силу теплообмена (t_c – t_вн) из уравнения (5);

д) определяют начальную температуру воды t₉, поступающей в теплообменник II (точка 9 на рис. 9),

t₉ = t_c3 – (t_c – t_вн);

е) определяют конечную температуру t₁₀ отепленной воды после теплообменника II (точка 10 на рис. 9) по уравнению (7) и по п. 25к вычисляют сопротивление теплообменника проходу воздуха.

28. Рассчитывают оросительную камеру МК. Расчет заключается в определении коэффициента орошения В_МК, необходимого для требуемого охлаждения воды, циркулирующей в теплообменнике II.

При расчете оросительной камеры МК должны быть известны:

начальная температура воды t_вн, которая равна температуре отепленной воды из теплообменника II (точка 10 на рис. 9);

конечная температура t_вк охлажденной воды, которая равна начальной температуре воды, поступающей в теплообменник II (точка 9 на рис. 9);

начальные параметры воздуха (температура t_с и точка росы t_p) перед оросительной камерой МК. Эти параметры соответствуют конечным параметрам воздуха после теплообменника III (точка 6 на рис. 9).

Расчет оросительной камеры на режимах охлаждения воды проводится по уравнению

, (12)

где – критерий относительного охлаждения воды;

– температурный критерий;

– коэффициент орошения;

А – опытный коэффициент.

На I — d-диаграмме строят процесс сухого охлаждения воздуха в теплообменнике III (точки 5 и 6 на рис. 9) и определяют:

а) температуру точки росы t_ри и содержание воздуха I₆ перед оросительной камерой МК;

б) критерий относительного охлаждения воды

; (13)

Характеристики

Список файлов стандарта