ТСН 50-302-2004 проектирование фундаментов СПБ (524748), страница 17
Текст из файла (страница 17)
Примечания к рисунку Л.1.
1 В номограмме и описании приняты следующие обозначения:
Eqi0,5 - сумма значений лобового сопротивления через 0,5 м вдоль тела сваи;
qcp - среднее значение лобового сопротивления в зоне острия;
аi - шаг измерений используемых значений qi;
l - рабочая длина сваи в метрах.
2 Номограмма составлена для измерений лобового сопротивления с шагом 0,5 м. При использовании данных с другим шагом измерений eqi0,5 определяется по формуле eqi0,5 = 2aieqi0,5.
3 В правом нижнем углу номограммы приведена схема определения расчетной нагрузки на сваю. Цифры в кружках - порядок действий.
4 Среднее значение лобового сопротивления в зоне острия qcp определяется в интервале глубин:
один диаметр сваи выше острия и четыре диаметра сваи ниже острия - в однородных грунтах;
пять диаметров сваи выше острия - на участке резкого увеличения лобового сопротивления qi;
пять диаметров сваи ниже острия - на участке резкого уменьшения лобового сопротивления qi;
5 Для определения расчетной нагрузки на сваю сечением 3535 см и 4040 см значения, полученные по номограмме, умножаются на коэффициенты 1,166 и 1,333 соответственно.
Таблица Л.1 - Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай R, кПа (тс/м2), для грунтов Санкт-Петербурга
| Глубина расположения нижнего конца свай, м | Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL | ||||||||||
| 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1 | |
| 1 | 7500 (750) | 4800 (480) | 3000 (300) | 2000 (200) | 1200 (120) | 1000 (100) | 750 (75) | 700 (70) | 650 (65) | 600 (60) | 550 (55) |
| 3 | 8300 (830) | 5600 (560) | 3600 (360) | 2500 (250) | 1600 (160) | 1200 (120) | 850 (85) | 800 (80) | 750 (75) | 700 (70) | 650 (65) |
| 5 | 8800 (880) | 6200 (620) | 4000 (400) | 2800 (280) | 1900 (190) | 1300 (130) | 900 (90) | 850 (85) | 800 (80) | 750 (75) | 700 (70) |
| 6 | 9250 (925) | 6550 (655) | 4300 (430) | 3000 (300) | 2150 (215) | 1350 (135) | 940 (94) | 880 (88) | 830 (83) | 780 (78) | 730 (73) |
| 7 | 9700 (970) | 6900 (690) | 4600 (460) | 3200 (320) | 2200 (220) | 1400 (140) | 970 (97) | 910 (91) | 860 (86) | 810 (81) | 760 (76) |
| 8 | 9960 (996) | 7030 (703) | 4730 (473) | 3300 (330) | 2300 (230) | 1430 (143) | 1000 (100) | 940 (94) | 890 (89) | 840 (84) | 790 (79) |
| 9 | 10230 (1023) | 7160 (716) | 4860 (486) | 3400 (340) | 2400 (240) | 1470 (147) | 1030 (103) | 970 (97) | 920 (92) | 870 (87) | 820 (82) |
| 10 | 10500 (1050) | 7300 (730) | 5000 (500) | 3500 (350) | 2500 (250) | 1500 (150) | 1050 (105) | 1000 (100) | 950 (95) | 900 (90) | 850 (85) |
| 12 | 10980 (1098) | 7580 (758) | 5240 (524) | 3700 (370) | 2660 (266) | 1560 (156) | 1090 (109) | 1040 (104) | 970 (97) | 920 (92) | 870 (87) |
| 14 | 11460 (146) | 7860 (786) | 5480 (548) | 3900 (390) | 2820 (282) | 1620 (162) | 1130 (113) | 1080 (108) | 1030 (103) | 980 (98) | 930 (93) |
| 16 | 11800 (1188) | 8100 (810) | 5720 (572) | 4100 (410) | 2960 (296) | 1680 (168) | 1170 (117) | 1120 (120) | 1070 (107) | 1020 (102) | 970 (97) |
| 18 | 12240 (1224) | 8300 (830) | 5960 (596) | 4300 (430) | 7080 (308) | 1740 (174) | 1210 (121) | 1160 (116) | 1110 (111) | 1060 (106) | 1010 (101) |
| 20 | 12600 (1260) | 8500 (850) | 6200 (620) | 4500 (450) | 3200 (320) | 1800 (180) | 1250 (125) | 1200 (120) | 1150 (115) | 1100 (110) | 1050 (105) |
| 22 | 12920 (1292) | 8700 (870) | 6440 (644) | 4780 (478) | 3320 (332) | 1860 (186) | 1290 (129) | 1240 (124) | 1190 (119) | 1140 (114) | 1090 (109) |
| 24 | 13240 (1324) | 8900 (890) | 6680 (668) | 5060 (506) | 3440 (344) | 1920 (192) | 1330 (133) | 1280 (128) | 1230 (123) | 1180 (118) | 1130 (113) |
| 26 | 13560 (1356) | 9100 (910) | 6920 (692) | 5280 (528) | 3560 (356) | 1980 (198) | 1370 (137) | 1320 (132) | 1270 (127) | 1220 (122) | 1170 (117) |
| 28 | 13880 (1388) | 9300 (930) | 7160 (716) | 5440 (544) | 3680 (368) | 2040 (204) | 1410 (.141) | 1360 (136) | 1310 (131) | 1260 (126) | 1210 (120) |
| 30 | 14200 (1420) | 9500 (950) | 7400 (740) | 5600 (560) | 3800 (380) | 2100 (210) | 1450 (145) | 1400 (140) | 1350 (135) | 1300 (130) | 1250 (125) |
| 35 | 15000 (1500) | 10000 (1000) | 8000 (800) | 6000 (600) | 4100 (410) | 2250 (225) | 1550 (155) | 1500 (150) | 1450 (145) | 1400 (140) | 1300 (130) |
Таблица Л.2 - Расчетное сопротивление по боковой поверхности забивных свай для грунтов Санкт-Петербурга, кПа (тс/м2)
| Глубина расположения середины слоя грунта, м | Песчаные грунты средней плотности | Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL | |||||||||
| крупные и средней крупности | мелкие | пылеватые | |||||||||
| 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 1,2 | |
| 1 | 35 (3,5) | 23 (2,3) | 15 (1,5) | 12 (1,2) | 8 (0,8) | 6 (0,6) | 4 (0,4) | 4 (0,4) | 3 (0,3) | 3 (0,3) | 2 (0,2) |
| 2 | 42 (4,2) | 30 (3,0) | 21 (2,1) | 17 (1,7) | 12 (1,2) | 10 (1,0) | 8 (0,8) | 7 (0,7) | 6 (0,6) | 5(0,5) | 4 (0,4) |
| 3 | 48 (4,8) | 35 (3,5) | 25 (2,5) | 20 (2,0) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 11 (1,1) | 10 (1,0) | 8 (0,8) | 7 (0,7) | 6 (0,6) |
| 4 | 53 (5,3) | 38 (3,8) | 27 (2,7) | 22 (2,2) | 18 (1,8) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 11 (1,1) | 9 (0,9) | 8 (0,8) | 6 (0,6) |
| 5 | 56 (5,6) | 40 (4,0) | 29 (2,9) | 24 (2,4) | 20 (2,0) | 17 (1,7) | 15 (1,5) | 12 (1,2) | 10 (1,0) | 9 (0,9) | 7 (0,7) |
| 6 | 58 (5,8) | 42 (4,2) | 31 (3,1) | 25 (2,5) | 20 (2,0) | 17 (1,7) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 11 (1,1) | 9 (0,9) | 7 (0,7) |
| 7 | 60 (6,0) | 43 (4,3) | 32 (3,2) | 26 (2,6) | 21 (2,1) | 18 (1,8) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 11 (1,1) | 10 (1,0) | 8 (0,8) |
| 8 | 62 (6,2) | 44 (4,4) | 33 (3,3) | 26 (2,6) | 21 (2,1) | 18 (1,8) | 16 (1,6) | 13 (1,3) | 11 (1,1) | 10 (1,0) | 8 (0,8) |
| 9 | 63 (6,3) | 45 (4,5) | 33 (3,3) | 27 (2,7) | 22 (2,2) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 12 (1,2) | 10 (1,0) | 9 (0,9) |
| 10 | 65 (6,5) | 46 (4,6) | 34 (3,4) | 27 (2,7) | 22 (2,2) | 19 (1,9) | 17 (1,7) | 14 (1,4) | 12 (1,2) | 11 (1,1) | 9 (0,9) |
| 11 | 66 (6,6) | 47 (4,7) | 35 (3,5) | 27 (2,7) | 23 (2,3) | 20 (2,0) | 17 (1,7) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 12 (1,2) | 10 (1,0) |
| 13 | 69 (6,9) | 49 (4,9) | 36 (3,6) | 28 (2,8) | 23 (2,3) | 20 (2,0) | 18 (1,8) | 15 (1,5) | 13 (1,3) | 12 (1,2) | 10 (1,0) |
| 15 | 72 (7,2) | 51 (5,1) | 38 (3,8) | 28 (2,8) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 13 (1,3) | 11 (1,1) |
| 17 | 75 (7,5) | 53 (5,3) | 39 (3,9) | 29 (2,9) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 13 (1,3) | 11 (1,1) |
| 19 | 78 (7,8) | 55 (5,5) | 40 (4,0) | 30 (3,0) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19(1,9) | 16 (1,6) | 14(1.4) | 13(1.3) | 11(1,1) |
| 21 | 80 (8,0). | 57 (5,7) | 42 (4,2) | 30 (3,0) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 13 (1,3) | 11 (1,1) |
| 23 | 83 (8,3) | 59 (5,9) | 43 (4,3) | 31 (3,1) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 13 (1,3) | 11 (1,1) |
| 25 | 86 (8,6) | 61 (6,1) | 44 (4,4) | 32 (3,2) | 24 (2,4) | 21 (2,1) | 19 (1,9) | 16 (1,6) | 14 (1,4) | 13 (1,3) | 11 (1,1) |
| 30 | 93 (9,3) | 66 (6,6) | 47 (4,7) | 34 (3,4) | 25 (2,5) | 22 (2,2) | 20 (2,0) | 17 (1,7) | 15 (1,5) | 14 (1,4) | 12 (1,2) |
| 35 | 100 (10,0) | 70 (7,0) | 50 (5,0) | 36 (3,6) | 26 (2,6) | 23 (2,3) | 21 (2,1) | 18 (1,8) | 16 (1,6) | 15 (1,5) | 13 (1,3) |
Приложение М
(рекомендуемое)
Определение несущей способности грунтовых анкеров
1 Расчет анкеров выполняется по первому предельному состоянию, исходя из заданной величины расчетной выдергивающей нагрузки, определяемой расчетом конструкции, удерживаемой от смещения анкерами.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
