Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 16)

Рисунок Е.4 - Номограмма для определения нормативных значений модуля деформации Е, МПа, четвертичных глинистых грунтов

0675S10-02295

Рисунок Е.5 - Номограмма для определения нормативных значений модуля деформации Е, МПа, четвертичных глинистых грунтов

0675S10-02295

Рисунок Е.6 - Номограмма для определения удельного сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения n, град., озерно-морских и озерно-ледниковых глинистых грунтов

0675S10-02295

Рисунок Е.7 - Номограмма для определения удельного сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения n, град., ледниковых (моренных) глинистых грунтов

Приложение Ж

(справочное)

Факторы, рекомендуемые к учету при оценке инженерно-экологической обстановки

Инженерно-экологические изыскания проводятся на глубину зоны основания сооружения с учетом возможного ее изменения при негативном преобразовании грунтов в процессе эксплуатации сооружения.

Для всех геотехнических категорий необходимо выполнять изучение особенностей использования территории застройки в прошлом. Особое внимание обращается на вероятность размещения свалок различного состава, сельскохозяйственных угодий, парников, теплиц, засыпанных водоемов, загрязнения водонасыщенных толщ нефтепродуктами и другим органическими соединениями. Большое значение имеет длительность функционирования объектов загрязнения (контаминации) подземных вод и грунтов, что определяет глубину и интенсивность загрязнения.

При экологической оценке контаминации подземных вод, имеющей принципиальное значение для геотехнических условий, необходимо обращать внимание на следующие факторы:

а) содержание органических соединений, общее количество которых определяется по двум показателям: перманганатная окисляемость (мгО2/л) и бихроматная окисляемость (ХПК - химическое потребление кислорода) (мгО2/л) первый их них показывает содержание легко окисляемой органики, второй - общее содержание органических компонентов.

б) содержание аммония, как одного из основных компонентов канализационных стоков, наличие которого в обменном комплексе глинистых грунтов приводит к диспергации агрегатов, увеличению подвижности поровой воды и, соответственно, к повышению их гидрофильности, способности грунтов к набуханию и размоканию, снижению прочности и модуля общей деформации.

в) активизация микробной деятельности в водонасыщенных грунтах за счет наличия природной микрофлоры и питательных компонентов, а также поступления микроорганизмов и захороненных болот, заторфованных грунтов, свалок, с утечками из систем водоотведения.

В условиях застойного гидродинамического режима подземных вод (при отсутствии их разгрузки в речную систему), обусловленное микробной активностью накопление бактериальной массы и газообразование превращает пески в плывуны за счет резкого снижения их водопроницаемости, водоотдачи и угла внутреннего трения.

Меньшее влияние оказывает микробная деятельность на глинистые грунты, причем интенсивность такого воздействия убывает при переходе от супесей к глинам. Рост микробной массы и формирование биопленок способствует существенному снижению угла внутреннего трения грунтов. При этом следует отметить, что изменение параметров сопротивления сдвигу происходит при сохранении показателей консистенции грунтов: твердые и полутвердые разности грунтов при высоком содержании бактериальной массы могут классифицироваться по деформационному поведению как квазипластичные типы, имеющие пониженные характеристики сопротивления сдвигу.

Наличие погребенных болот и заторфованных грунтов, которые даже при небольшой мощности оказывают негативное влияние на подстилающие глинистые грунты. Под погребенными болотами обычно пески обогащены органическими соединениями биотической и абиотической природы и имеют все признаки плывунов, а глинистые характеризуются как слабые тиксотропные разности. Наличие болот предполагает существование резко восстановительной среды в подземном пространстве и ярко выраженные ее коррозионные свойства.

Застойный гидродинамический режим подземных вод из-за наличия непроницаемых шпунтовых ограждений и набережных, который приводит к накоплению загрязнителей, активизации микробиологической деятельности и биохимическому газообразованию.

Водопонижение при строительстве зданий и сооружений и освоении подземного пространства с помощью водопонизительных скважин, опасное в условиях плотной застройки территории.

Приложение К

(рекомендуемое)

Расчет деформаций погребенного торфа

1 Расчетное сопротивление погребенного торфа рекомендуется определять по формуле

R = gh + c_р²/c,

где g - удельный вес вышележащего грунта;

h - его толщина;

c_р - длительное сцепление уплотненного торфа,

с - сцепление, полученное по результатам быстрого сдвига.

Примечание - Расчетные значения показателей механических свойств торфов в случае использования таблицы К.1 следует определять по нормативным показателям при следующих значениях коэффициента надежности по грунту: в расчетах оснований по деформациям _g = l; в расчетах оснований по несущей способности: для удельного сцепления - _g = 2; для угла внутреннего трения _g = 1,2.

2 Для расчета деформаций полов, устроенных по грунту, необходимо выполнить прогноз развития осадки намывной территории во времени. Допускается осуществлять раздельно определение первичной (фильтрационной) и вторичной консолидации. Осадку торфа, связанную с первичной консолидацией, можно определять по теории линейной фильтрационной консолидации с коэффициентом фильтрации, соответствующим уплотненному состоянию торфа от пригрузочного слоя грунта.

3 Изменение коэффициента фильтрации торфа в процессе его уплотнения определяется по формуле

k = k₀exp[-a_k(e₀ - e)] (К.1)

где k₀ и e₀ - коэффициенты соответственно фильтрации и пористости неуплотненного торфа;

k и е - то же, после уплотнения;

a_k - параметр изменчивости водопроницаемости торфа в процессе уплотнения, определяемый по таблице К.1.

4 Осадка поверхности намытого слоя грунта s, обусловленная фильтрационным уплотнением торфа, определяется по формуле

(К.2)

где h_i - мощность i-го слоя торфа различной степени разложения;

E_i - модуль деформации i-го слоя торфа;

s_p - вертикальное напряжение в торфе от намытого (насыпанного) слоя грунта;

b_i = 1 - 2v_i²/(1 - v_i); v_i - коэффициенты Пуассона i-го слоя торфа;

Значения E_i, v_i - принимают по таблице К.1.

5 Прогноз длительной осадки территории s_n, связанной с вторичной консолидацией (деформациями ползучести) торфа, на момент времени t производят по формуле

(К.3)

где b_i - параметр ползучести i-го слоя торфа различной степени разложения, принимаемый по таблице К.1 в зависимости от уплотняющего давления;

t_ф - время окончания фильтрационной консолидации сжимаемых слоев торфа;

h_i - толщина слоев торфа.

Таблица К.1 - Нормативные характеристики торфов региона Санкт-Петербурга и Ленинградской области

Наименование характеристик торфов	Значения нормативных характеристик различных типов торфов при степени разложении Dpd, %
	Верховой			Переходной		Низинный
	Dpd < 20	20  Dpd  30	Dpd > 30	Dpd < 20	20  Dpd  30	Dpd < 20	20  Dpd  30	Dpd > 30
Влажность природная W	10,6	8,4	5,1	7,1	6,5	5,7	5,3	3,5
Относительное содержание органического вещества Iот	0,93	0,95	0,96	0,88	0,88	0,74	0,70	0,44
Плотность , т/м3	0,91	0,96	1,10	0,92	0,97	0,87	0,93	1,06
Удельный вес частиц g, кН/м3	16,2	15,9	15,6	16,7	16,8	18,6	18,8	20,4
Коэффициент пористости е0	19,6	14,6	7,6	13,7	12,0	13,3	11,7	7,7
Структурная прочность рstr, кПа	23	17	15	21	10	28	22	-
Коэффициент фильтрации k0, см/с	3,610-4	1,710-4	9,010-5	3,010-4	1,110-4	2,710-4	9,610-4	5,910-5
Коэффициент изменчивости водопроницаемости к	0,55	0,62	1,70	0,70	0,97	0,68	1,55	1,92
Коэффициент Пуассона v	0,17	0,26	0,30	0,19	0,26	0,20	0,27	0,36
Угол внутреннего трения n, град.	8	11	13	-	-	10	12	14
Удельное сцепление cn, кПа	14	17	10	-	-	15	16	14
Модуль деформации Е, кПа, при уплотняющих напряжениях р, кПа: 10	78	82	123	117	130	128	133	150
30	73	79	116	94	106	96	120	138
80	128	131	164	155	162	160	172	180
Параметр ползучести b при уплотняющих напряжениях р, кПа: 10	0,0067	0,0091	0,0054	0,0054	0,0063	0,0041	0,0058	0,0058
30	0,0164	0,0147	0,0121	0,0157	0,0170	0,0097	0,0179	0,0147
80	0,0257	0,0236	0,0173	0,0257	0,0220	0,0281	0,0248	0,0275

Приложение Л

(рекомендуемое)

Исходные данные для определения несущей способности свай по грунту

Определение расчетной нагрузки на сваю по данным статического зондирования грунтов

0675S10-02295

Рисунок Л.1 - Номограмма для определения расчетной нагрузки на забивную сваю

Характеристики

Список файлов стандарта