kursovoe_proektirovanie (514469), страница 35
Текст из файла (страница 35)
Межосевое расстояние т(г,огй сова 8(13+22) сса20' а— 2 сова„2 сов 28,888* 8 33 0,9397 -'— — = 147,503 мм. 2 0,8919 4. Делительные дваметры: в/г=тгг=8" 13=104 мм; в/г=тгг=й 22=176 мм. 5. Делительвое межосевое расстояние а = (с/г/с/в)/2 = (104+ 176)/2 = 140 мм. б. Коэффициент воспринимаемого смещения у (а„— а)/т=(147,503 — 140)/8=0,938.
7. Коэффициент уравнительного смещения АУ=ха У=1,1 — 0,938=0,162. 8. Радиусы иачалънык окружностей: аю, сова В.!3 сов20' 2 сова 2 сов 26,888' аи ива 8 22 сов 20' гаг = — г — =- — — — --— - 92,716 мм. 2 сов „2 сов 20,88В* Проверка вычислений: а„= ам + гаг — — 54,787+ 92,716 =147,503 мм. 9. Радиусы вершин зубъев га = т ~ — + Ь,а + х! — гву / = 8 ~ — + 1+ 0 6 — 0,162 = 63,503 мм; 239 /ы го=т — *+/г,"+хо-/гУ 4 — +!+0,5 — 0,162 =98,703 мм. 10. Радвусы ападвн: г, г13 гл — -т ~ -' + х, -/г; - с ) = В ~ — + О 6 — 1 — 025 =46 800 мм; ггг=т — '+хо — В,* — с =В +0,5 — 1 — 0,25 =82,000 мм. 11.
Высота зуба /г=г~ — г =гм — гг— - 63,503 — 46,800=9$Ь703-82,000=16703 мм. 12. Толщины зубьев по делвтельиой окрулзгоств: ~о /3,14 4 =т -+2х гйа =В -' — +2.061820'~=1660 ьен; 2'я /3,14 зз=т~-+2хзгйа/=6~ — '+2 051820' =15,478 мм. 13. Радиусы освоавык окрузвостей." гв =г, сока = 52соз20' =48,864 мм; гм —- гзсоза= 68созЮ"=82,693 мм. 14. углы профвла а точке ва окрузноств аершюс а = ахссхп(гв/га) =щссхм(48,864/63,503) = 39,694; ае = атосов (гв/г,г) = агссоа (62,693/98,703) = 33,092'.
15. Толщввы зубьев по окрулзгоств аершвв: до —— т -+2хггВа — Яг(шов — вп а) = савом ~2 сов И' Г3.14 =8 — ~-'--+2 061820'-13(шт39,694'-гпт20') = =4,076 ваг; соВЛГ Г3,14 4,=6 ~ — '+2 0,51820'-22(шт33,092' — шт2(Р) = сов 33,0%' ~ 2 =5,669 мм. 16. Козффвцвевты толщивы зубьев по окрузщосгв аершии: ям*= Яа/т = 4,076/8 = 0,51 > 04; га~ = Б,г/т = 5,669/8 = 0,71 > 0,4.
! 7. Коэффацаент торцового перекрытии 11 ц ы с,= -(Гйа„-(йа,)+ - (28к,д-гйа„)= - х 2х " 2х 6,23 х(гй39,694 -2826,888 )+ — 22 (2833,092 — 2826,888 ) =1,175. б,2$ Сравнение с допустимым значением (с,) = 1,20 аоказьшаст, что это несколько мсаьшс, но считают возмоипым передачу в пювом варианте ве рассчвтывать, уменьшив (г,)=1,15, как зто было правято при выборе коэффнцвента смсшснна к,. При заданном мсиосеаом расстоянии расчет основных геометрических парамстроа зубчатон передачи выполняют в такой последовательности. В начале расчета определяют коэффвпиеиты сьициивя к1 н к, дле этого находят: числа зубьев г,= 2л /((им+ 1)т) в округляют до целого меньшего числа, отбрмхсааа дробнузо частг.; с,=г,и, — округлшот до целого числа .„ делвтельвое меиоссаое расстояние о= т(г +г )/(2сюеЩ; угол прюфала исходного контура а торцовом ссченав а, агсгй(гйа/соз/1); угол зацепмпвя а =агссоэ(осока,/а ); коэффацаит суммы смешений к =(с„+г )(шта — ште,)/ /(22йа).
Коэффвгексвты кг п кз сьня2нчшя определяют с учетом рекомендаций, взлозевпых выше в табл. 6.3. После вазиачсивя к, и кз дальнейшей расчет основных гсюьмтрвчссквх параьмтров проводят а той ие последовательности, как это было рассмотрено ньиве. В случае кюсоэубых колес а формулм следует подставлять расчепюые параметры торцового походного контура ль, а„ Ь ~,с~. Контроль взаимного пололвивя развовмеивьи. профилей зубьев пра азготоалеввн колес юсушесгвлшот измерением размероа данны обпгей вормалв, толщины зуба но хорде па заданном диаметре„пюсгоявной хорды и высоты зуба до постоянной хорды, расстояния меиду ролвкамв илв шаракамв ао шщдшшх зубьев. Формулы дая расчета этвх размеров приведены а ГОСТ 16532 — 70 а 19274 — 73. При аьшолпсиап курсового проекта ограничиваются расчетом длины постоянной хорды Я, — отрезка прямой, соеднняклцей две точки с разноименных профилей зуба, на пересечении 241 окружности с пормалямн к ним, проведенными из одпои точки иа дели- тельной окружности (рпс.
6.8.), и расчетом высоты Ь, до постоянной хорды зуба. Кратчайшее расстояние от вершины зуба до средней точки постоааной хорды называют высотой Ь, до постоянной хорды з,=т~-сох~и+ хзш2а; ~у 6,=03(й„-о-з,гйа). Гас ь.в Дла рассмотренного примера з,=14,176 мм; Ь,= 8,923 мм. 6,5. СГАНОЧНОЕ ЗАЦЕПЛЕНИЕ 242 Образование боковых поверхностей зубьев колес осуществляют методами обработки металлов резанием, давлением (прокатка, штамповка) или путем отливки.
Наиболее распространеваым является зубонарезавие на станках методом огибания. Контур зубьев номинальной исходной зубчатой ревки в сеченив (торцовом, осевом вли нормальном) плоскостью, перпендикулярной ее делательной плоскости, называют исходным контуром (ИК). Для ИК толщина зуба н ширина впадины по делвтельной плоскости одинаковы. В этом случае режущве кромки лезвийного внструмента в процессе главного движения резааия образуют воображаемую поверхность, которая в относительном двшкеиин с заготовкой (двнжевии огибания) являегса огвбающей для обрабатываемой поверхности зуба. Такую воображаемую поверхность называют производящей яоверхностъю. Воображаемое зубчатое колесо, у которого боковыми поверхностяма зубьев явля.- ютса производшцие поверхности, называют нроизводяи4им зубчатым колесом, а его контур а сечении — лроизводяизим контуром.
Контур зубьев провзводюцей рейки в сечении плоскостью, перпецдикулярной ее делвтельной плоскости, называют исходным производящим контуром (ИПК). В зависимости от расположения сеченая относительно ливии зуба различают торцовый, осевой н нормальный исходные производящие контуры. ИПК является совпадающим с исходным контуром, основные параметры которого была прнведены па рис.
62, а. На рнс. 6.1, 6 првведены параметры исходного контура, используемого прн профильной модификации поверхности зуба, в результате которой номинальный профиль зуба начинает в задааной точке от- клоняться от теоретического профиля с монотонным возрастанием отклонения ло мере удаления от этой гочки к вершине зуба (модификация головки) нлн к основанию зуба (модификация ножки). На профиле зуба выделяют точки пересечения с разными окружностями, обозначение которых используют а качестве индексоа в обозначениях параметров зубчатых колес и передачи нс. б.В), Например, диаметры окружности вершины зубьев „окружности притупленных кромок И„окружности моднфнкацин головок зубьев Ы„начальной окружности»! дслнтельной окрухшосги И, окружности точек активных профилей Ы„окружности граничных точек»/„окрулшостп впадвн я!ь основной окружности 4.
Првмененне профильной моднфнкацвн головхж закпочается в небольшом изменении профила за счет его срезания в верхней часта зуба. Оно необходвмо для устранения кромочвого запеплевня, ударов, заклинивания в уменьшения шума прв работе, обусловленных изгибом зубьев под нагрузкой, а также отклоненвямв в шаге зубьев из-за неточностей прв зубоварезанни. Зубчатое зацепление пронэводацего колеса с обрабатываемым зубчатым колесом называют сиквючлым злиеп»алием. При выполнении курсового проекта вычерчивают станочное зацепленве ИПК с шестерней г,, что позволяет закрепить теоретические звания по геометрии эвольвентного зацепленвя, овладеть методом графического построения сопряженных профвлей, получить профиль переходной поверхности зуба, определить радиус окружности граничных точек, Профиль исходного контура вычерчивают в масштабе длины /ь=(25...30)10э/(/»,»»л), т.
е. принимают высоту рейки иа чертеже равной б5,.75 мм. Например, для прамозубого колеса с модулем л» = 5 мм принимают /ь — — 30 1000/5 = бООО мм/м (Мб: Ц (рис. б.8). Для косозубого колеса с /! = 12', »л = »и/сох/! = 5/сох 12 = 5,1 ! 2 мм; Ь„'=09781 масштаб длины будет тем же: /с=30 !000/5,112 я х 0,9781=6000 мм/м, В отличие от высотных размеров, которые одинаковы для торцового и нормального исходных профилей, шаговые и угловые размеры отличаются н это следует учитывать при вычерчивании ИПК.
Шаг зубьев по деллтельной прямой ИПК для прамоэубых колес р=ялл для косозубых колес р,=кт,=ят/соз//. Радиус кривизны р» переходнон кривой зуба р~ — — р~'»л=0,38»л мз для нормального исходного контура. Для торцового исходного контура его следует определить по соотношению ч*м, с*т 1-ааа, ! -аеа, где а, = агсгй(ща/сох р). Необходимые построения для получения сопряженного с ИПК профиля зуба колеса показаны на рис. 6.9.
Углы профиля а или а, исходного контура определяют наклон профильных прямых. Для обеспечения надлежащей точности построения угол наклона профильных прямых вычерчивают с помощью прямоугольного треугольника, у которого один катет принимают равным 100 мм, а другой катет — 100гйа=36,4 мм для нормального аровз водящего исходного контура нлв (00гйа, — лла торцового исходного производящего контура. Протяженность ИПК на чертеже принимают равной 2,5..3 шагам (см. ниже на рис. 6.П). Относительно ИПК располагают лелительную окружность радиуса г, =0,5тг, с учетом смешения х,вх Начальная прямая ИПК касаетсв делительной окружности нарезаемого колеса в точке, которая называется ползосом зацепления Р,. От полюса зацепления Ре по начальной прямой откладывают отрезки влево н вправо длвной по 30...25 мм: 1-2, 2-3, 3-4, ..., а по делвтельной окружности дуги такой же длины Г-2',2'-У, 3'-4', ...
(рнс. 6.9). В процессе обкатки точки 1, 2, 3, 4, ... на начальной прямой будут последовательно совпагщть с точкамв 1', 2', 3'„4'... на делительной окружности, совпадающей в станочном зацеплевви с начальной окружностью. Профиль исходного контура с углом профиля я, и радиусом переходного профиля рл фиксируют относительно начальной прямой отрезками 1.1.„и В'В'„.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
