Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

По Варианту в параметры каждого модуля (прямоугольника) 1 и 2 определяются НЕЗАВИСИМО. (Больший размер КАЖДОГО прямоугольника принимается в качестве величины b.)

для модуля (прямоугольника) 1 a ₁ и b₁, b₁ / a ₁

для модуля (прямоугольника) 2 a ₂ и b ₂ b₂ / a ₂

При решении ОБРАТНОЙ задачи на определение БЕЗОПАСНОГО РАССТОЯНИЯ r от факела, представленного 2-мя модулями (прямоугольниками) 1 и 2 , до критической точки облучения (например, головы пожарного) ИЗВЕСТНА допустимая плотность облучения для человека q_доп ( Вт/м ²).

В этом случае по известному q_доп может быть рассчитан ПОЛНЫЙ коэффициент облученности  ВСЕГО факела пламени по формуле

Из известного соотношения между ПОЛНЫМ и составляющими его ЧАСТНЫМИ ’ коэффициентами облучения для Варианта в

’₁ +2’₂ = 2 (’₁ +’₂ )

при решении ОБРАТНОЙ задачи может быть образована и использована (применена) ПРОМЕЖУТОЧНАЯ величина ЧАСТНОГО коэффициента облучения ’ _Σ, характерная для среднего (промежуточного) положения КТ, т.е. ниже центра и выше нижнего среза факела пламени (между Вариантами а и б).

Эта ПРОМЕЖУТОЧНАЯ величина ЧАСТНОГО коэффициента облучения ’ _Σ, берется равной СУММЕ ЧАСТНОГО коэффициента облучения ’₁для модуля (прямоугольника) 1 и ЧАСТНОГО коэффициента облучения ’₂ для модуля (прямоугольника) 2 :

’ _Σ = (’₁ +’₂ ) =  / 

При решении ОБРАТНОЙ задачи на определение БЕЗОПАСНОГО РАССТОЯНИЯ r от факела предлагается подход, базирующийся на некоторых допущениях.

Для каждого модуля (прямоугольников) 1 и 2 по b₁/a ₁ и b₂ /a₂ по таблице (1) или графикам (2а и 2б) для вычисленного ’_Σ находим r₁/ a₁ и r₂/ a₂ ,а затем r₁ и r₂. Считаем, в частности, что действие на человека-пожарного части факела от модуля (прямоугольника) 1 , характеризуемого размерами b₁/a ₁ и коэффициентом облучения ’ _Σ , требует отодвинуть его на полученное расстояние r₁ , а действие другой части факела от модуля (прямоугольника) 2 , характеризуемого размерами b₂ /a₂ и тем же коэффициентом облучения ’ _Σ , требует его отодвинуть ЕЩЕ на расстояние r₂ ДОПОЛНИТЕЛЬНО.

Таким образом, допустимое безопасное расстояние для пожарного r _доп, должно определяться ( при принятых дополнительных допущениях, гарантирующих увеличенный запас безопасности), как СУММА найденных значений r_{1 и} r₂ :

r _доп = r _Σ = r₁ + r_{2 .}

Примечание.

ПОЛНЫЙ коэффициент облученности  факела пламени равен _{ПРОИЗВЕДЕНИЕМ ОДИНАКОВЫХ} ЧАСТНОГО коэффициента облученности ’ , характеризующих ОДИНАКОВЫЕ модули (прямоугольники) с ЕДИНЫМИ размерами b / a, из которых составляется полный факел пламени, на число этих одинаковых модулей_:

_{по Варианту а -} = 4’, _{по Варианту б -} = 2’.

Поэтому при решении ОБРАТНЫХ ЗАДАЧ о безопасном расстоянии пожарных от

факела пламени по Вариантам а и б величину r / a ЛЕГКО И ЛОГИЧНО находят

по таблице (1) или графикам (2а и 2б) по вычисленным или известным значениям ’ и b/a.

По Варианту в ПОЛНЫЙ факел пламени составляется из СУММЫ РАЗНЫХ по размерам ( b₁/a ₁ и b₂ /a₂ ) модулей (прямоугольников) 1 и 2, и ПОЛНЫЙ коэффициент облученности  факела пламени равен СУММЕ РАЗЛИЧНЫХ величин ’₁ и’₂ ЧАСТНЫХ коэффициентов облученности:  2 (’₁ +’₂ ).

Поэтому при решении ОБРАТНЫХ ЗАДАЧ о безопасном расстоянии пожарных от факела пламени по Варианту в приходится использовать ПРОМЕЖУТОЧНУЮ величину ЧАСТНОГО коэффициента облучения’_Σ, характерного для среднего между Вариантами а и б положения КТ, т.е. ниже центра и выше нижнего среза факела.

И принимая для обеих модулей (прямоугольников) 1 и 2, составляющих ПОЛНЫЙ факел пламени, единую усредненную величину ’ _Σ, и разные для них величины b₁/a ₁ и b₂ /a_{2 ,} находить по таблице (1) или графикам (2а и 2б ) значения r_{1 и} r_2, но зато определять допустимое безопас-ное расстояние для пожарного r_доп, как СУММУ этих значений r₁ и r₂ : r _доп = r₁ + r_{2 .}

Задача 4

Определить возможность (время) переброса огня между штабелями пиломатериалов, расположенных на расстоянии 10м. Штабели расположены параллельно друг другу. Размер штабелей: длина 20м, высота 3м. Горит весь штабель.

Исходные данные.

1. Источник пламени

• штабель пиломатериалов длиной L = 20 м, высотой h =3м,

• горящий материал древесина:

степень черноты пламени _ист = 0,7 (таблица А1),

температура пламени Т_ист = 1373 ^о К ( таблица А1),

2. Облучаемый объект

• напротив расположенный, параллельный штабель пиломатериалов,

• облучаемый материал шероховатая древесина:

степень черноты _доп = 0,91 (таблица А2),

температура воспламенения Т_доп = 568 ^о К ( таблица А1),

3. Расстояние между источником пламени и облучаемым объектом

r = 10 м.

4. Искомая величина

- ожидаемое время t возгорания облучаемого объекта (т.е. время переброса пламени от начала пожара на одном из штабелей до начала горения штабеля).

Решение

1. Размеры факела пламени горящего штабеля пиломатериалов определяется согласно ВАРИАНТА 4:

высота пламени Н _пл равна произведению высоты штабеля h = 3 м ,

умноженного на коэффициент К_ф= 2 (табл.А1 для древесины):

Н _пл = h . К_ф =3 .2 =6 м,

ширина (длина) пламени равна длине штабеля L _пл = l_{штабеля} = 20 м.

2. Расположение критической точки относительно факела пламени и определение значений параметров a и b модели облучения : - поскольку высота пламени горящего штабеля пиломатериалов составляет Н _пл =6 м , а высота облучаемого штабеля 3 м, то критическая точка (КТ) на верхнем срезе облучаемого штабеля будет находиться напротив центра факела пламени (по его ширине и высоте) (Вариант а).

Следовательно плоская прямоугольная ОБЩАЯ ПОВЕРХНОСТЬ ВСЕГО ФАКЕЛА пламени состоит из 4 (четырех) одинаковых прямоугольников , характеризуемых одинаковым ЧАСТНЫМ коэффициентом облученности ’ и размерами сторон

L = L _пл /2 = 20 : 2 = 10 м и H = Н _пл /2 = 6: 2 = 3 м, из которых

* большая сторона b = max {Н; L} = 10 м и

* меньшая сторона a= min {Н ; L} = 3 м;

Прямоугольник характеризуется соотношениями

b/ a = 10 / 3 = 3,333, r/ a = 10/3 =3,333, по которым находят условные ЧАСТНЫЕ коэффициенты облученности для прямоугольника ’.

3.По полученным соотношениям b/a и r/ a находят

по таблице (1) или по графикам (2а) и (2б) значение ’ :

по b/ a = 3,333, r/ a =3,333 - ’ = 0,0326 .

4.Для Варианта а ПОЛНЫЙ коэффициент облученности  равен

 = 4’(b/ a ; r/a) = 4’ = 4 . 0,0326 = 0, 1304

5. Величины e_пр равна

0,655

6. Рассчитываем критическую плотность q_кр по формуле:

= 16680 Вт/м². В табл.А1 для шероховатой древесины видим, что рассчитанное значение

q_кр = 16680 Вт/м² попадает в интервал q_кр = 17500 с возгоранием через 5 минут и q_кр = 12900 с возгоранием через 15 минут.

После применения линейной интерполяции более точно время возгорания второго штабеля произойдет примерно через ≈ 7 мин

ОТВЕТ: переброс пламени на соседний штабель произойдет через 7 мин

Таблица (1) значений частного коэффициента облученности ’

	r/a=1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
b/a=1	0,083333	0,032047	0,015942	0,009367	0,006123	0,004302	0,003183	0,002449	0,001941	0,001576
2	0,108976	0,051208	0,028063	0,017297	0,011602	0,008278	0,006185	0,004789	0,003813	0,003106
3	0,117029	0,060682	0,035892	0,023243	0,016086	0,011712	0,008871	0,006934	0,005559	0,004551
4	0,120316	0,065495	0,040706	0,02743	0,019548	0,014534	0,011176	0,008833	0,007141	0,005883
5	0,121939	0,068149	0,043704	0,030325	0,022142	0,016781	0,013097	0,01047	0,00854	0,007085
6	0,122849	0,069734	0,045639	0,03234	0,02407	0,018543	0,014669	0,011855	0,009755	0,008151
7	0,123408	0,070744	0,046937	0,033768	0,025508	0,019918	0,015942	0,013014	0,010799	0,009087
8	0,123776	0,071425	0,047842	0,034802	0,026592	0,020993	0,016971	0,013977	0,011687	0,009899
9	0,12403	0,071902	0,048493	0,035569	0,02742	0,021839	0,017804	0,014776	0,012441	0,010602
10	0,124212	0,07225	0,048976	0,03615	0,028063	0,022511	0,018481	0,015439	0,013079	0,011207

График (2а) для определения величины

Характеристики

Список файлов семинаров