Справочник конструктора штампов Листовая штамповка (1246232), страница 19
Текст из файла (страница 19)
2 мм — с нагревом до 550— 700 'С. Особенностью конструирования штампов для вырубки и пробивки с подогревом материала является учет усадки штампуемой детали после ее остывания и необходимость в связи с этим увеличивать исполнительные размеры матрицы и пуансона на величину Е.ир (см. выше). Значения зазоров между матрицей и пуансоном приведены в табл. 53. Заготовки из гетинакса, текстолита и подобных им слоистых пластиков штампуют в холодном и нагретом состоянии (табл. 54). Гетинакс толщиной более 2 мм можно штамповать без подогрева, но при этом между пуансоном и матрицей следует увеличивать зазоры по сравнению с номинальными (см. ГОСТ 24649 — 84).
Для штамповки этих материалов применяют главным образом штампы совмещенного действия с прижимом исходного материала и отхода. Усилие вырубки и про- 53, Двусторонние зазоры между матрицей и пуансоном при вырубке (пробивке) заготовок из титановых сплавов Размеры, мм Сплавы с б > 10.% без подогрева и с 6<,10% приз >2мм с подогревом Сплавы с Ь)10% без нодогрева и с % приз > 2мм с подогревом Сплавы с 10 % при з < 2 мм без подогрева Сплавы с б=:-10% приз <2мм без подогрева Щ цм ~а <Р о 0,075 0,050 О,ОЗО 0,036 0,042 0,5 0,020 0,050 0,6 0,020 0,,020 0,7 0,050 0,020 0,020 0,020 0,105 О,г50 0,008 0,120 0,020 0,020 0,8 0,048 0,054 0,020 0,050 0,135 0,008 0,9 0,008 0,060 0,084 0,020 0,150 1,0 0,012 0,050 О,ОЗО О,ОЗО 0,020 0,020 0,012 0,240 0,050 0,105 54.
Технологические параметры штамповки слоистых пластиков Н аибольш ая толщина штампуемого материала, мм Квалитет в зависимости от толщины з, мм Штампуемый материал Температура Т ОС , Вырубка 63 ~ ых Ф 6~ о ~з а о© аю $ о С ц) оа ж>, М ~" о~ ~о оЫ Св. 3 до 6.5 о~ Ф й~ он ох о.о йМ Св. 2 до 3 Св. до 2 200 90 — 120 12 — 14 14 — 16 11 — 12 12 — И Гети- накс 1,0 2,5 1„5 З,О 1,5 3,0 12 — 14 14 — 15 Тексто- лит З)о 80 — 90 11 — 12 12 — 14 2,0 6,5 2,0 6,5 14 15 Особенности конструирования шжалиыа 1,8 0,125 2 О 0,140 2,2 0,176 2,5 0,200 2,8 0,224 ЗО 0240 3,5 0,315 4,0 0,400 0,288 0,320 0,374 0,425 0,4?5 0,510 0,595 Штампы для разделительных операций 160 .
11~,*1гз, Н~ -ва '"+фЯ М: Рис. 50. Элементы кон- струкции штампа для сло- истых пластиков: 1 — пуансон-матрица; 2— съемник; 3 — матрица; 4— прижим; 5 — пуансон Рис. 51. Схема штампа для пробивки от- верстий: 1 —. матрица; 2 — прижим; 8 — пуансон; 4- пуансонодержатель; 5 —. промежуточная пли- та; 6 — буфер; 7 = подвижная йлита;.  — тол- катель; У вЂ” ' упорный винт бивки определяют по формуле (1). Требуемое усилие прижима, Н Рпрж ~~ ~.~Р~ (54) где Š— периметр среза, мм; з — -толщина штампуемого материала, мм; д — удельное усилие; з,мм .......
До1 Св.1до2 Св..2доЗ Св.З ДО 6,5 д, Н!ммв...., . 6 — 10 10 — 15 15 — 20 20 — 25 Конструкцией соответствующих элементов штампа следует обеспечить концентрацию усилия прижима на минимальной площади, возможно ближе к линии среза, а также осуществление прижима заготовки до начала вырубки — пробивки (рис, 50). Для снижения шероховатости поверхности среза применяют также заостренные матрицы (см.
рис. 48). Ряд конструктивных особенностей следует учитывать при йроектировании штампов для пробивки в заготовках типа плат большого числа отверстий в тех случаях, когда из-за малых-расстояний между пуансонами отсутствует Особенности конструирования штампов Рис. 52. Схема штампа для вырубки- пробивки отверстий; 1 — съемник; 2 —. пуансон-матрица; д — матрица; 4 — прижим;  — пуан- сонодержатель; о — направляющая ко. локка; 7 — промежуточная плита; 8— подвижная плита; У вЂ” буфер; 1О- толкатель,' 11 — упорный винт; 12: пуансон место для размещения верхнего буфера в полости между и прижимом и пуансонодержателем. В этих случаях буфер ~ следует размещать над пуансонодержателем, вводя в К штамп дополнительно промежуточную плиту для образования соответствующей полости (рис.
51). Прижим перемещается по направляющим колонкам штампа, усилие передается ему от буфера через толкатели. Аналогично буфер может располагаться и в штампе совмещенного действия для вырубки и пробивки. Однако в этом случае, поскольку из-за наличия матрицы перемещать прижим по направляющим колонкам штампа не представляется возможным, его направляют по специальным колонкам, размещаемым внутри матрицы (рис. 52). После штамповки без подогрева в результате упругой деформации пробитые отверстия уменьшаются, а вырубленные заготовки увеличиваются.
При этом величина упругой деформации для гетинакса составляет в среднем 4 %, а для текстолита — 5 % от толщины з материала. При штамповке гетинакса без подогрева размер пуансона для пробивки отверстия Е = (Г.„+ — + 0,04я) П (55) размер матрицы ~мо ~ о+ ~' (56) где ń— номинальный размер пробиваемого отверстия; Л вЂ” допуск на указанный номинальный размер; я— толщина штампуемого материала; О, — допуск на размер пуансона, определяемый по табл, 14 или 16; г — дву- 6 В. Л.
Марченко и др, Штампы для разделительных операций 162 бб. Двусторонние зазоры между матрицей и пуансоном при вырубке (пробивке) заготовок из неметаллических материалов Размеры, мм Гетинакс и текстолит (с подогревом и без подогрева) й Ф М Ю Вй Ц2 о„ $ Гетинакс и текстолит (с подогревом н без подогрева) й С6 Ж ~м Ц СО Й о~ ~- й Картон, бумага, кожа, асбест, резина сторонний зазор между матрицей и пуансоном, определяемый по табл, 55. Формулы для расчета размеров пуансона и матрицы при штамповке без подогрева текстолита аналогичны приведенным, только коэффициент 0,04 в формуле (55) заменяется на 0,05.
При вырубке наружного контура заготовки из гетинакса размер матрицы — 0 04 (57) размер пуансона (58) где 6 — находят по табл. 13 или 15. Для текстолита — аналогично, но в формуле (57) коэффициент 0,04 соответственно меняется на 0,05. Если штамповка осуществляется с подогревом, то кроме упругой деформации действует температурная усадка материала: отверстие и вырубленный контур уменьшаются. Следовательно, упр угая деформация отверстия складывается с усадкой, в связи с чем отверстий 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 О,? 0,8 0,9 1,0 1,2 0,004 0,005 0,006 0,008 0,010 0,012 0,014 0,016 0,018 0,020 0,024 0,005 0,005 0,005 0,005 0,010 0,010 0,010 0,010 0,010 0,015 0,002 0,003 0,004 0,005 0,006 0,008 0,009 0,010 0,012 0,015 0,018 0,003 0,003 0,003 0,003 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,012 1,5 1,8 2,0 2,2 2,5 2,8 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 0,030 0,036 0,040 0,044 0,050 0,056 0,060 0,070 0,080 0,090 0,10 0,015 0,025 0,025 0,025 0,025 0,025 0,025 0,025 0,025 0,050 0,050 0,022 0,027 0,030 0,040 0,045 0,048 0,053 0,060 0,060 0,060 0,060 0,012 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 0,020 Особенности конструирования штампов размер матрицы "о "о+ при вырубке наружного контура размер матрицы Е„' = (1„+П„)+", (61) размер пуансона ~п — ~м н К (62) где Е„, Ь вЂ” исполнительные размеры соответственно пуансона и матрицы для пробивки отверстия с учетом упругой деформации и температурной усадки материала; ń— номинальный размер пробиваемого отверстия; П,,— комплексный припуск при пробивке отверстия, определяемый по табл.
56 и 57; о — припуск на размер пуансона по табл. 13, 15; Е', Е,', — исполнительные размеры соответственно матрицы и пуансона для вырубки наружного контура с учетом его упругой деформации всегда будет меньше пуансона, а упругая деформация наружного контура направлена против усадки, в связи с чем вырубленная заготовка может быть либо меньше, либо больше матрицы в зависимости от соотношения абсолютных значений упругой деформации и усадки. Для упрощения расчетов исполнительных размеров пуансона и матрицы в случае штамповки с подогревом в табл. 56 — 59 приведены значения комплексного припуска, который следует прибавлять к номинальному размеру пробиваемого отверстия или вырубаемого контура, чтобы получить номинальный исполнительный размер пуансона или матрицы, Значение комплексного припуска учитывает часть допуска на номинальный размер штампуемой детали, ее упругую деформацию и температурную усадку и поэтому для вырубки контура может иметь как положительное, так и отрицательное значение, а- для пробивки отверстия — только положительное.
Исполнительные размеры рабочих деталей при этом вычисляются по следующим формулам: при пробивке отверстия размер пуансона Е'„~ = (А„~+ П„),, (59) 164 Шпимпы для разделительных операци,й Й и 2 О а С» С» и» Щ ь ь Щ С» СЧ и» С» СЧ и» С» О» С» С~» 'Ф С» и» ь СЧ 1.О С» ь СО С»" 04 1.О С» и» ОЪ С» Чф$ С» Щ ~Р С» Щ ь Чф С» и» СЧ С» С» РЪ С» 00 С» 00 С» 1.О С» С» 00 С» и» ь Ю СО С» О» %ф С» 00 С» 'Ф ° ф С» Щ СО С»" О4 СЧ С»" 1О С» СО ь иЪ Ю С» 00 3.О С» СО О» ь Чф и» С» С» и» С»" С» С"» ь <О С» и» СЧ С» ь О4 С» И ж ( о а Ф Ф н о о о и Ф ж Ю о а И а й о (О ~Ф' С» Я С» ь и» ь и» О» С» С» Щ С4 С» СО С» О4 С» ~ф4 и» С» и» ~Ф' С» Ю Со ь ЯЭ С» СЧ ь ~3' 04 ь" и» С» 00 О4 С» С» 'Ф С» С» С» 00 Ф4 ь 'Ф С» ~1' СЧ ь" СЧ С» о $,'фФ С» й о о о н со СЧ С» С'4 С» С» ~Р С» 'Ф С» иЪ ь СЧ ь 00 'Фф С» иЪ О4 С» С» Ф ь О4 Со С» ~О С» С» С» и» С» сО С» О» Р» С» ь> С» С'4 СЧ С» ~/» ° Ф ь О» С» С» С"» С» и» С» 'с3' С» О4 С» С» 00 С» «»О С» ь 00 (У~ С» С'4 С'0 С» М» С1» С» С» СЧ С» ° 4ч СЧ С» СЧ С» С» С» и» С» СЧ С» и» СО ь и» С» 00 С» С» С» Щ С.'» с3' СЧ С» ч$~ С.'» о СЧ С» ь ь лл 6$ Ы 46 ж й н и М М 6$ ВЩ Ф О ж М 2 $О о Ое а 63 а О М 63 Ръ И Ф 63 О 61 а 6 Ф $,'Ц и Щ ~ о 6» З й Я О О К вс о ° И Ю ц» До а ' ао 3 ~~ц 4» К дФф Ф $ а аа "~о к а 3 ,А, З о д С'4 О о вО О-о й~ о ° 1О ~ О~~ о и~ осч О~~ о Ф~ о д ~ С'4 О о й ° о О-о 165 Особенности конструирования штампов 57.
Комплексный припуск П„на размер пуансона для пробивки ко отверстий в заготовках из текстолита с подогревом Размеры, мм Точность пробиваемого отверстия Н12 ~ Н14 Н11 Номинальный размер пробиваемого отвер- Толщина штампуемого материала я и температурной усадки; ܄— номинальный размер штампуемого наружного контура; τ— комплексный припуск при вырубке наружного контура, определяемый по табл. 58 и 59; ом — допуск на размер матрицы, определяемый по табл.
13 или 15. При штамповке без подогрева деталей из гетинакса и текстолита исполнительные размеры рабочих деталей, не изменяющиеся при изнашивании штампа (например, межосевые расстояния, размеры уступов), определяются по формулам, приведенным в табл. 12, При штамповке с подогревом исполнительные размеры матрицы и пуансона, не изменяющиеся при изнашивании штампа, определяются по формуле Ь„„= ~„(1+ д~) ~ 0,5Л, (63) где Ь„,, — исполнительный размер пуансона и матрицы, соответствующий номинальному размеру штамп уемой детали Е„; у~ — коэффициент температурной усадки мате- До 3 Св.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
