ПЗ (1227285), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытияна один погонный метр определяется по формуле:Рсг = Sba   n ,(2.3)где S – расчетная снеговая нагрузка, кН;  n -коэффициент надежности поответственности здания; а- панель фермы, м; b – шаг рам, м.Расчет снегового коэффицента  снегового мешка.Коэффициент  в случае расположения на кровле выступающих конструкцийопределяется по формуле:ЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.Дата  11 m1l1  m2l2  ,h(2.4)где h-высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия докровли нижнего, составляет 5,5 м; l1 , l2  длины участков верхнего и нижнегопокрытия с которых сносится снег в зону перепада высот, l1  17,0 м, l2  25, 27 м ;m1 , m2  доли снега, переносимого ветром к перепаду высот;-для покрытия m  0, 4 (  200 ) ; m  0,3 (  200 )Поскольку ширина наноса снега а, в осях 15-21, составляет 27,6 метров, чтоболее 21 м, следовательно для нижнего покрытия m2  0, 4 (  40  200 ) ; дляверхнего покрытия m1  0,3 (  230  200 ) .Коэффициент снегового мешка составляет:  11 0,3 17, 0  0, 4  25, 27   3, 765,5Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной, при  3, 76 <2h 2  5,5 3,85  , b  2h  2  5,5  11, 0 мS02,85Но не более 5h=27,5 м и не более 16 м.

Следовательно, длину зоныповышенных снегоотложений b =11, 0 м.Коэффициент 1 следует принимать:1  1  2m2  1  2  0, 4  0, 4Схема повышенных снегоотложений приведена на рисунке Е.4. приложения Е-вариант 1Рсг1= (5,63,2)4,03,01,0=215,04 кНРсг2=(5,62,2)4,03,01,0=147,84 кНРсг3= (5,61,2)4,03,01,0=215,04 кНПодп.

и датаВзам. инв. №Расчетная снеговая нагрузка в узлы стропильной фермы составляет:Рсг4= Рсг5= Рсг6=(5,60,2)4,03,01,0=13,44 кНРсг7=(5,60,2)4,02,451,0=10,9 кНИнв. № подл.Рсг8=(5,64,0)4,01,51,0=134,4 кНРсг9=(5,60,2)4,00,951,0=4,25 кНЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.Дата-вариант 2Рсг1= Рсг2= Рсг3= Рсг4= Рсг5= Рсг6= (5,61,0)4,03,01,0=67,2 кНРсг7=(5,61,0)4,02,451,0=54,88 кНРсг8=(5,61,0)4,01,51,0=33,6 кНРсг9=(5,61,0)4,00,951,0=21,28 кНСбор ветровой нагрузки на блок 2.Расчетная схема ветровой нагрузки показана на рис. Е.6 приложения Е.Коэффициент надежности по ветровой нагрузке  f  1, 4 .Тогда с наветреннойстороны cе  0,8. Определим аэродинамический коэффициент сe1:при   40 и h1  11, 035  0, 39  с е1  0, 5 ,l27, 600где h1  высота здания от уровня земли до верха колоны, м; l  пролет рамы, м.Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки составляет:W1=1,4 х 0,73 х 0,85 х (-0,5) х 4,0 м х 1,0 = -1,73 кН/м;W2=1,4 х 0,73 х 0,65 х (+0,8) х 4,0 м х 1,0 =+2,13 кН/м;W3=1,4 х 0,73 х 0,5 х (+0,8) х 4,0 м х 1,0 =+1,64 кН/м.Расчетная силовая сейсмическая нагрузка определяется по формуле:Расчетная схема на сейсмическое загружение представлена на рис.Е.7приложения E.Sk = K0 ∙ K1∙Sj0ik ,(2.5)где K0 - коэффициент, учитывающий назначение сооружения и егоИнв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №ответственность; K1 - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждениязданий и сооружений; Sj0ik - значение сейсмической нагрузки для i-й формысобственных колебаний здания или сооружения, определяемое в предположенииупругого деформирования конструкций по формуле:Sj0ik =g∙mik ∙ A∙КА ∙ βi ∙Кψ ∙ηjik ,(2.6)где mik -масса здания или момент инерции соответствующей массы здания,отнесенные к точке k по обобщенной координате j , определяемые с учетомрасчетных нагрузок на конструкции; g- ускорение силы тяжести; А –коэффициент, значение которого следует принимать в зависимости от расчетнойЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.Датасейсмичности 8 баллов; КА – коэффициент, значения которого следует приниматьв зависимости от сочетаний расчетной сейсмической интенсивности, для г.Южно-Сахалинск - 8 баллов; βi – коэффициент динамичности, соответствующийi-й форме собственных колебаний зданий или сооружений; Кψ – коэффициент,учитывающий способность зданий и сооружений к рассеиванию энергии.Сейсмичность площадки строительства – 8 баллов.При расчете зданий и сооружений на особое сочетание нагрузок значениярасчетныхнагрузокследуетумножатьна коэффициентысочетанийψ,принимаемые равными 0,9 для постоянных, 0,8 для временных длительных и 0,5для кратковременных нагрузок.Формула для расчета сейсмических масс на особое(сейсмическое) сочетаниенагрузок имеет вид:mi= Pп х а х b nc + Pсн х а х b nc ,(2.7)где a – длина сбора нагрузки, м; b – ширина сбора нагрузки, м; nc–коэффициенты сочетания при расчете на особое сочетание, принимаемые взависимости от вида нагрузки: постоянные - 0,9; временные длительные (нагрузкаотлюдей,оборудованиянаперекрытияхжилыхзданий)-0,8;кратковременные(снеговая) - 0,5; Pп- расчетная постоянная нагрузка, кН; Pснрасчетная снеговая нагрузка, кН.Сбор расчетной нагрузки на сейсмическое сочетание выполняется согласносбору нагрузок приведенных в таблицах 2.1, 2.2.

При определении грузовыхИнв. № подл.Подп. и датаВзам. инв. №площадей сбора руководствоваться рисунками Е.2, Е.1 приложения Е.Расчетное значение сейсмических масс на стропильную конструкциюсоставляет:-вариант 1m1 = m2= m3= m4= m5= m6= 26,76 х 0,9+ 67, 2 х 0,5= 57,7 кН;m7= 21,85 х 0,9+ 54,88 х 0,8= 47,11 кН;m8= 13,38 х 0,9+ 33,6 х 0,5 +0,9 х (5,23 х 3,1 х 4,0)=87,2 кН;m9= 8,5 х 0,9+ 21,28 х 0,5 +0,9 х (5,23 х 3,1 х 4,0)=76,7 кН-вариант 2ЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм.

Кол.уч. Лист № док.Подп.Датаm1 = 26,76 х 0,9+ 215,04 х 0,5= 131,6 кН;m2= 26,76 х 0,9+ 147,84 х 0,5= 98,0 кН;m3= 26,76 х 0,9+ 80,64 х 0,5= 64,4 кН;m4= m5= m6= 26,76 х 0,9+ 13,44 х 0,5= 30,8 кН;m7= 21,85 х 0,9+ 10,9 х 0,5= 25,12 кН;m8= 13,38 х 0,9+ 134,4 х 0,5 +0,9 х (5,23 х 3,1 х 4,0)=137,6 кН;m9= 8,5 х 0,9+ 4,25 х 0,5 +0,9 х (5,23 х 3,1 х 4,0)=68,2 кН2.1.3 Результаты расчета программного комплекса SCADРасчет поперечной рамы выполняется в программном комплексе SCAD office.Расчет выполняется для основной рамы с максимальной грузовой площадью.Расчет рамы выполняется на постоянные, снеговые, ветровые, крановые,сейсмические нагрузки. Виды расчетных нагрузок приведены на рисунке 2.8Расчетные сочетания нагрузок приведены на рисунке 2.8 Расчетная схема снумерацией элементов приведена на рисунке Ж.1 приложения Ж.Результаты расчета программного комплекса SCAD office, максимальныеусилия в элементов от расчетных нагрузок, приведены в таблице И.1, приложениеИнв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №И.Рисунок 2.1 Расчетные нагрузки и сочетания нагрузокЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.Дата2.1.4 Расчеты элементов фермыРасчет элементов верхнего пояса фермы (а)Элементы замаркированы на рисунке З.1 приложения З.Максимальные расчетные усилия в верхнем поясе стропильной фермысоставляют: N= - 1015,0 кНСечение верхнего пояса приведено на рисунке З.2 приложения З. Стальпринята С285. При толщине проката 4-10 мм - Ry=27 кН/см2. При толщинепроката 11-20 мм - Ry=26 кН/см2. Требуемая площадь сечения элементов изусловия прочности определяется по формуле СП 16.13330.2011 «Стальныеконструкции»:Атр N,Ry  Атр,1 (2.8)1015, 0 37, 6 см227, 0Требуемая площадь сечения элементов из условия устойчивости определяетсяпо формуле:Атр Сечение верхнего поясаN,Ry    2125  9(2.9)ГОСТ 8510-86 «Уголки стальныегорячекатаные».

Расчет характеристик сложного сечения выполнен при помощиИнв. № подл.Подп. и датаВзам. инв. №программного комплекса SCAD office, подпрограмма «Конструктор сечений»ЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаРисунок 2.2 Геометрические характеристики сеченияРасчет сжатых элементов осуществляется по формуле:N Ry   c ,A(2.10)где N- продольная сила, кг; А- площадь поперечного сечения элемента, см2;φ- коэффициент продольного изгиба; γс- коэффициент условия работы; Ryрасчётное сопротивление стали.Расчетнаягибкость элемента, перпендикулярная оси х-х определяется поформуле: где(2.11)lef,ix- расчётная, условная длина, см;- радиусы инерции сеченияотносительно осей соответственно х-х и y-y.

Расчетнаягибкость элемента,перпендикулярная оси х-х определяется по формуле:x 150 39  х  0, 8833, 85Проверим прочность сечения по формуле:1015, 0кНкН 26, 1 27 2244  0, 883смсмПринимаем сечение верхнего пояса 2125  9 по ГОСТ 8510-86 «Уголкистальные горячекатаные».Подбор элемента нижнего пояса (б)Взам. инв. №Максимальные расчетные усилия в нижнем поясе стропильной фермысоставляют: N= +862,0 кНСечение нижнего пояса приведено на рисунке З.3 приложения Е. Стальпринята С285. При толщине проката 4-10 мм - Ry=27 кН/см2. При толщинеИнв.

№ подл.Подп. и датапроката 11-20 мм - Ry=26 кН/см2ЛистДП 270102.65.к407.ПЗ-10-ПГС-097Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаРисунок 2.3 Геометрические характеристики 2125  8Требуемая площадь сечения элементов из условия прочности определяется поформуле:Атр,1 Сечение нижнегопояса862, 0 31, 93 см2272125  8ГОСТ 8510-86«Уголкистальныегорячекатаные».

Характеристики

Список файлов ВКР