Диплом (1219699), страница 11

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 11)

При внутреннем —формируются отверстия различных конфигураций, а при наружном - обрабатываются плоскости и фасонные незамкнутые профили.Протягивание осуществляется с помощью специальных инструментов протяжек, которые представляют собой многолезвийный инструмент, имеющий значительную длину (более 1500 мм). На режущей части протяжекнаходится большое число режущих зубьев, расположенных друг за другом.При обработке внутренних центрально симметричных отверстий зубья протяжки имеют кольцевую форму соответствующего профиля.В процессе резания протяжка протаскивается через неподвижно закреплённую заготовку, установленную па приспособлении стола протяжногостанка, и, тем самым формируя необходимые элементы детали.ЛистИзм.101Лист№ докум.ПодписьДата101Рисунок 4.4 - Схема срезания припуска при обработке протягиваниемПодача.

При протягивании толщина срезаемого слоя равна разностимежду высотами соседних зубьев протяжки, которая называется подачей назуб Sz, которая обычно принимается равной 0,1-0,2 мм.Исходные данные для расчета:станок протяжный 7505;Скорость рабочего хода протяжки: 1,5 - 11,5 м/мин;Номинальная тяговая сила: 100 кНSz - 0,08 мм [13].В таблице 40 приложения [13] приведены рекомендуемые подачи в зависимости от материала и условий резания.Скорость резания, м/мин, определяется по следующей формуле:VpCVT  S Zym(6.27)где Т - период стойкости протяжки, мин (принимается в пределах 106500мин); Cv - коэффициент, зависящий от качества обрабатываемого материала, материала режущей части инструмента, условий резания и т.

д.ЛистИзм.102Лист№ докум.ПодписьДата102Значения Cv и показателей степени m и у приведены в таблице 41 приложения [11].Vp9,83000.87 0,061, 4 3,52 м/мин.Величина Vp находится в допустимых пределах интервала скорости,указанного в паспорте выбранного станка.Сила резания, Н, при протягивании определяется по формуле:P z  P  B  K(6.28)где Р — сила резания, приходящаяся на 1 мм длины режущей кромки зубапротяжки, Н мм (табл.42 приложения [13]); ∑В - наибольшая суммарная длина кромок всех одновременно режущих зубьев, мм; К — поправочный коэффициент.B  B p  Z p(6.29)где Вp — ширина резания, мм; Zp — наибольшее число одновременно режущих зубьевZplt(6.30)где l — длина обрабатываемой поверхности, мм; t - шаг режущих зубьев протяжки (ГОСТ 18217-90).Поправочный коэффициент К, учитывающий влияние геометрии протяжки,износ режущей части, условия резания, определяется:K  Ka  K y  Kh  Ko(6.31)где К a , Кh - коэффициенты, унизывающие влияние переднего и заднего угловпротяжки (таблица 43 приложения [ 13]); Кh - коэффициент, учитывающийвлияние износа зубьев протяжки.

11ри отсутствии износа Кh =l. При износе до0,3 мм Кh = 1,15. При износе зубьев свыше 0,3 мм Кh = 1,75. Ко — коэффициент, учитывающий охлаждение зоны резания.ЛистИзм.103Лист№ докум.ПодписьДата103При работе без охлаждения Ко=1,34; с охлаждением — Ко= 1,0.K  1 1,35 1 1  1,3548 4,449B  8  4,44  35,566 мм, тогдаZpP z  195  35,56 1,35  9,36 кНЗначение рассчитанной силы Р.

много меньше номинальной тяговой силы выбранного станка, условие выполняется.Мощность протягивания, кВт, определяется по формулам (6.9), (6.10).Nэ 9,36  3,52 0,005 кВт1020  60Потребная мощностьN пот 0,005 0,0063 кВт0,85Основное технологическое время, мин, определяется по формуле:Tо L  KOX1000  V p(6.32)где L — длина рабочего хода протяжки, мм; Кох - коэффициент, учитывающий обратный ход (Кох= 1,4-1,50).L  l  l p  lk  liгде(6.33)l - чертёжная длина протягиваемой поверхности, мм; l p - длина режу-щей части протяжки, мм;lk - длина калибрующей части протяжки, мм; li -длина перебега протяжки (10-20 мм).ЛистИзм.104Лист№ докум.ПодписьДата104 hlp   (2  4)  t p2  S Z(6.34)где h - припуск на обработку, мм; tp - шаг режущих зубьев протяжки, мм.lk  Z k  t k ,(6.35)где Zk - число калибрующих зубьев протяжки (Zk=4-8); tk - шаг калибрующихзубьев протяжки, мм.lk  5  5  25 мм 1lp   (2  4)  9  93 мм 2  0,06L  48  25  93  15  174,25 ммТогдаTо 174,45  1,5 0,074 мин1000  3,526.4.5 Расчет режимов фрезерования зубьевИсходные данные для расчета:станок - 6М82Г;фреза дисковая модульная;измерительный инструмент - зубомерный микрометр.Поверхность 1.Для фрезерования зубьев выбираем модульную дисковую фрезу (рисунок6.5).

Основные характеристики приведены в таблице 6.3.ЛистИзм.105Лист№ докум.ПодписьДата105Рисунок 6.5 - фреза торцевая насадная регулируемаяТаблица 6.3 – Основные характеристики фрез№ фрезыЧисло зубьев колесаКомплекты из числа фрез81526№фрезыЧисло зубьев колесаКомплекты из числа фрез81526112 и 13 125526 – 3426 – 2926 – 271½-13135¼--28 – 29214 – 1614145½-30 – 34 30 – 312¼-15 – 16155¾--3½17 – 2017 – 18196½35 – 5435 – 41 42 – 463¼-19 – 20206¼--421 – 2521 – 2221755 - 13455 – 79 55 – 654¼--227¼--66 – 794½-23 – 25237½--80 -1024¾--24 и 257¾--103-13432 – 3447 – 54ЛистИзм.106Лист№ докум.ПодписьДата106По таблице 4.3 выбираем фрезу №4, так как число зубьев звездочки - 21, амодуль - 5.Расчетную скорость резания Vp, м/мин, определяют по эмпирической формуле (4.3)Vp48,5  600,25  0,912180 1  0,25 18,45  80, 20, 40, 30,11 7,09 м/минРасчетная частота вращения шпинделя:np 1000  7,09 37,63 минˉ¹  60Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделя сравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимают ближайшее меньшее nст  n p .

Принимаем n p  31 минˉ¹.Фактическая скорость, м/мин, по формуле (6.7)Vф   60  311000 5,84 м/минЗСила резания, Н, по формуле (3.8)P z  10  68,2  10,85 0,250,72  18,451  8  600,86  0,3  329,07 НДля определения возможности осуществления на выбранном станке принятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой, допускаемой механизмом подачи станкаp x  (0,3  0,4) p z  98,72 Н. Необ-ходимо, чтобы P xддо  P x .1500»98,72 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт, но формулеNэ 329,07  5,84 0,031кВт1020  60ЛистИзм.107Лист№ докум.ПодписьДата107Потребная мощность на шпинделе станка по формулеN пот 0,031 0,041кВт0,75Коэффициент использования станка по мощности по формулеK(6.35)(6.36)0,041100%  0,55%7,5Основное технологическое (машинное) время, мин,To LS мстi(6.37)где L — расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм,L  l  l2где(6.38)l =48 — действительная длина обрабатываемой поверхности, мм;l2  2  4  - величина перебега (выхода) инструмента, мм; S мст  25 минутная подача по паспорту станка, мм/мин; i =1 - количество проходов.To 48  3 22  44,88 минут25ЛистИзм.108Лист№ докум.ПодписьДата108ЗаключениеВ данном дипломном проекте была разработана машина для бестраншейной прокладки коммуникаций Система микротоннелирования.Дипломный проект состоит из нескольких разделов: обзор и анализ состояния проблемы; конструкторский раздел включающий в себя подбор механического и гидравлического оборудования; техника безопасности приукладке труб в траншею; экономический расчет; технологическая часть.Дипломный проект состоит из пояснительной записки в объеме 110 листов и графической части включающей 9 чертежей формата А1, и 2 чертежаформата А2.ЛистИзм.109Лист№ докум.ПодписьДата109СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ1.Барон Л.И.

Горно - технологическое породоведение. - М.: Наука, 1977.2.Барон Л.И. Коэффициенты крепости горных пород. — М.: Наука, 1972.3.Барон Л.И., Глатман Л.Б., Губенков Е.К., Разрушение горных пород проходческими комбайнами. Научно - методические основы. Разрушениерезцовым инструментом. М.: Наука, 1968 г.4.Беликов Б.П., Залесский Б.В., Розанов Ю.А., Санина Е.А., ТимченкоИ.П. Методы исследований физико-механических свойств горных пород. - В сб.: Физико-механические свойства горных пород. М., Наука,1964 г.5.Болотин В.В.

Применение методов теории вероятностей и теориинадежности в расчетах сооружений. - М.: Стройиздат, 1971.6.Валиев А.Г., Власов С.Н., Самойлов В.П. Современные щитовые машины с активным пригрузом забоя проходки тоннелей в сплошных инженерно-геологических условиях. - Москва: Т.А. Инжиниринг, 20037.Демешко Е.А.

Расчеты усилий разрушения горных пород дисковымишарошками роторных проходческих щитов.//В сб. науч. трудов ДИИТа Днепропетровск: ДИИТ, 20018.Макаров О.Н., Меркин В.Е., «Транспортные тоннели и метрополитены»,ТИМР, Москва, 1991г.9.Маковский В.Л., Межиев П.И., Демешко Е.А., «Исследование некоторыхвопросов герметической щитовой проходки тоннелей в неустойчивойводоносной среде под большим гидростатическим давлением», Сообщение №134 ВНИИ Трансп.

Строительства, Москва, 1958г10. Проектирование строительства подземных сооружений / Под ред. В.Л.Попова. - Москва: Недра., 1981.11. Протодьяконов М.М. Обобщенное уравнение огибающих к предельнымкругам Мора. Доклад науч. корд. Совещания по исслед. Физ. - мех.ЛистИзм.110Лист№ докум.ПодписьДата110свойств горных пород. Москва: Инст. Горн.12. Херренкнехт М., Бапплер К. Новейшие достижения в развитии механизированных щитов. Международная науч - практ.

Конференция «Тоннельное строительство России и стран СНГ в начале века - опыт и перспективы». М.:2002г.13. Ходош В.А., Власов В.Н. Мировой технический уровень щитового способа сооружения тоннелей // Метрострой, 199014. Шекари Язди А. Выбор оптимальных технических решений при щитовой проходке тоннелей в инженерно-геологических условиях, характерных для Ирана. Автореферат на соискание уч. ст.

к. т. н. - М.: МИИТ,2001ЛистИзм.111Лист№ докум.ПодписьДата111.

Характеристики

Список файлов ВКР