ПОчти конец (1210057), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

(3.8)

где м – периметр соседнего резервуара; л/(с·м²) – требуемая интенсивность подачи воды для охлаждении соседнего резервуара.

– резервуар № 1

(ствол РС–70);

– резервуар № 2

(ствол РС–70);

где м – периметр соседнего резервуара; л/(с·м²) – требуемая интенсивность подачи воды для охлаждение соседнего резервуара.

Определяем требуемое количество отделений для охлаждения резервуаров:

, (3.9)

где – количество стволов РС–70, подаваемых одним отделением.

(отд.)

Определяем требуемое количество генераторов для проведения пенной атаки:

, (3.10)

где м² – площадь горения поверхности жидкости в резервуаре; л/(с·м²) – требуемая интенсивность подачи водного раствора пенообразователя на тушение пожара; л/с – расход раствора пенообразователя из пеногенератора ГПС-600

.

Определяем требуемое количество пенообразователя на тушение пожара:

_, (3.11)

где л/с – расход ГПС по пенообразователю (6 % концентрация (раствора); мин. – нормативное время проведения пенной атаки; – трехкратный запас пенообразователя.

_(л.)

Определяем необходимое количество автомобилей пенного тушения для доставки пенообразователя к месту пожара:

, (3.11)

где л – емкость цистерны пенообразователя автомобиля пенного тушения АВ–40, привлекаемого для тушение пожара.

Определяем продолжительность работы ГПС–600 по запасу воды от АЦ–40(43202)001–ПС:

, (3.12)

где л – объем воды в цистерне ; л – расход ГПС–600 по воде .

(мин.)

Определяем продолжительность работы ГПС–600 по запасу пенообразователя от АЦ–40(43202)001–ПС:

, (3.13)

где л – вместимость бака для пенообразователя; л/с – расход ГПС–600 по пенообразователю

2 (мин.)

Сравнивая значения мин, и мин, делаем вывод, что в АЦ–40(43202)001–ПС быстрее израсходуется пенообразователь, а вода еще останется.

Следовательно, для дальнейших расчетов принимаем время работы по подаче огнетушащих веществ – мин.

Определяем возможную площадь тушения:

– при тушении бензина (ЛВЖ)

, (3.14)

где л/с – расход ГПС–600 по раствору; л/(см²) – требуемая интенсивность подачи 6% раствора пенообразователя при тушении бензина; – коэффициент, учитывающий фактическое время работы стволов,=0,92

(м.кв.)

Определяем количество машин для тушения розлива бензина на площади 150 кв.м, для этого площадь розлива делим на полученное значение и получаем 3. Отсюда следует что на тушение розлива бензина нам потребуется 5 АЦ–40.

Для тушения цистерны с розливом бензина площадью 150 кв.м. нам потребуется автомобиля пенного тушения АЦ-40, 2 отделения для охлаждения цистерн и 4 отделение для пенной атаки. С данной задачей справится 1 автомобиль АЦ-40 с 3 пожарной части следом приедет 2 автомобиля АЦ-40 1 пожарной части и за ней приедет 2 автомобиля АЦ-40 с 35 пожарной части.

4 Раздел безопасности жизнедеятельности

4.1 Защита от статического электричества полимерных двустенных горизонтальных резервуаров объемом до 50 м³ для подземного хранения светлых нефтепродуктов

Разработан горизонтальный двустенный полимер­ный резервуар для подземного хранения светлых нефтепродуктов на автозаправочных станциях номинальным объемом 50 м³, идентичный по техно­логической схеме, порядку эксплуатации и уровню электростатической искробезопасности применяе­мому металлическому резервуару. Предложен и при­менен способ расчета шага спирали, позволяющий ограничить электростатический потенциал стенки резервуара значением 300 В, учитывающий плот­ность тока электризации полиэтилена нефтепродук­том и поверхностное сопротивление полиэтилена в среде нефтепродукта, отличающееся от значения в среде воздуха.

Конструктивное исполнение двустенных по­лимерных резервуаров для подземного хра­нения светлых нефтепродуктов (рисунок 4.1) номинальным объемом 50 м³ по геометрическим параметрам полностью идентично металлическим резервуарам. Не изменилась также технологическая схема и порядок их эксплуатации. Основное конструктивное отличие заключается в том, что вну­тренняя и внешняя стенки полимерного резервуара выполнены из полиэтилена и поверхность внутрен­ней стенки резервуара с внутренней стороны, гра­ничащей с нефтепродуктом и паровоздушным пространством, защищена заземленным спираль­ным проволочным контуром.

Рисунок 4.1 Двустенный полимерный

резервуар для подземного хранения

светлых нефтепродуктов:

1 — технический отсек из металла: 2 — упорная полимерная труба, предотвращающая складывание внешней и внутренней частей резервуара, 3 –внешняя диэлектрическая стенка; 4— внутренняя диэлекгрическая стенка; 5 — металлическая проволока диаметром 2 мм интегрированная во внутреннюю стенку; 6 — проводящая перемычка между трубопроводом и металлической пластиной,соединяющая несколько витков проволоки; 7—трубопровод подачи топлива; 8— проводящеепокрытие на внутренней стенке торца резервуара.

По требованиям пожарной безопасности высту­пающая над землей часть резервуара (технический отсек изготовляется из металла, который смонти­рован на полимерном теле резервуара. Все трубо­проводы линий наполнения, выдачи, деаэрации, входящие в технический отсек, как и сам отсек, вы­полнены из металла пространство между стенками ре­зервуаров осталось таким же, как в двустенных металлических резервуарах, где оно по экологиче­ским требованиям предназначено для обеспечения оперативного контроля возможных утечек в случае вероятности проявления скрытых дефектов внутренней стенки.

По международным нормам если одно­стенный резервуар из изолирующего материала помещен под землю, то электрически он подобен проводящему резервуару с изолирующим внутрен­ним покрытием. При этих условиях резервуары можно использовать для горючих жидкостей, в ко­торые погружен заземленный металлический объект (например, загрузочная труба или колено), при этом исключены частые операции загрузки. Утечке электрических зарядов с наэлектризованной жидкости неметаллические стенки резервуара существенно препятствуют, так как этот процесс определяете собственным временем релаксации электрически зарядов жидкости.

Максимально возможный потенциал на поверхности зеркала жидкости может увеличиваться на величину потенциала наэлектризованной диэлек­трической стенки. Этот эффект может быть наиболее существенным в двустенном полимерном резервуаре. Так, при одинаковой плотности поверх­ностного заряда потенциал на внутренней поверхности стенки двустенного резервуара может быть во столько раз больше, во сколько раз ее электрическая емкость меньше емкости внутренней поверхности стенки аналогичного одностенного резервуара.

Согласно данным о размерах и удельной емкости элементов конструкции двустенного резервуара из полиэтилена электростатический потен­циал на его внутренней поверхности может быть в 17 раз больше, чем потенциал на внутренней по­верхности одностенного полиэтиленового резерву­ара подземного хранения нефтепродуктов.Технология изготовления тела двустенного ре­зервуара позволяет интегрировать в его внутрен­нюю поверхность, граничащую с нефтепродуктом, металлическую проволоку (рисунок 4.2) и (или) ленту.

Рисунок 4.2 Внутрення поверхность стенки резервуара

с интегрированной проводящей проволокой

Задавая шаг спирали, можно ограничить на изолирующей поверхности значение потенциала на требуемом уровне. В качестве оптимального выбран стандарт , из которого следует, что если максимальный потенциал электризуемой стенки из изолирующего материала не превысит 300 В, то изделие (резервуар) в целом считается элек­тропроводящим и его заземления достаточно для обеспечения соответствия требованиям электро­статической искробезопасности. При этом сохра­няется опыт обеспечения защиты от статического электричества, накопленный при эксплуатации аналогичных металлических резервуаров. Такой заземляющий контур обеспечивает и шунтирова­ние (замыкание, закорачивание) электрической емкости двустенной конструкции резервуара, что способствует снижению потенциала жидкости в резервуаре, причем более эффективному, чем в од­ностенном подземном резервуаре из того же изо­лирующего материала.

Разработке полимерного двустенного резервуара со спиральным защитным контуром предшествовала создание обобщенной модели расчета характери­стического размера Р поверхности, ограниченной токопроводящим периметром ячейки полученного защитного контура, по формуле

, (4.1)

где а — коэффициент, зависящий от формы свободной поверхности ячейки; при ячейках круглой формы а = 4, при ячейках в виде параллельных полос а=2 , при ячейках другой формы в площадь их свободной поверхности должен вписываться круг, диаметр которого определяется при а = 2 ; Vt — нормируемое значение потенциала поверхности ячейки, В; j — воздействующая на поверхность плотность тока электризации, А/м2; ps — удельное поверхностное сопротивление, Ом.

При расчете максимальный допустимый потенциал Vt поверхности ячейки из изолирующего материала относительно элементов ее эквипотенциального заземленного периметра принят равным 300 В.

Для плотности тока электризации нефтепродуктом поверхности ячейки резервуара из изолирующего материала принято j = 1 мкА/м2. Это значение обосновывается экспериментальными данными о плотности токов электризации топлив (нефтепродуктов) в металлических трубопроводах (при диаметре трубопровода 250 мм скорости потока 4,47 м/с).

Также дня расчета конструкции спирали проведены испытания в целях определения значений удельного сопротивления поверхности, разграничивающей среды полиэтилен ПЭ100 — бензин Аи-95 и полиэтилен ПЭ100 — дизельное топливо.

Удельное поверхностное электрическое сопротивление и обратная по отношению к нему физическая величина удельная поверхностная элек-тропроводность относятся к показателям, характеризующим электростатические свойства твердых изолирующих материалов, их способность к уравниванию электрических потенциалов. Разработанные стандартные методы их измерения характеризуют свойства изолирующих поверхностей в воздушной среде. Для расчета конструкции спирали проведены испытания в целях определения значений удельного сопротивления поверхностей, разграничивают^ полиэтилен ПЭ100 - бензин Аи-95 ( ) ПЭ100 — дизельное топливо ( ):

Ом.

Подставим вышеуказанные данные в основную формулу:

; (4.2)

Характеристики

Список файлов ВКР