Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

Расчёт сводится к назначению длины L призматической шпонки не менее допускаемой [L] из условия несминаемости ШпС - _см  [_см=150(80) Мпа – для стальных (чугунных) ступиц [при прессовой посадке значение [_см увеличить в 1,3 раза] : L [L] = 410³T/(d_Вh[_см) + b, мм.

Итоги расчетов примеров ШпС – см. в табл. 8. Таблица 8.

^* Выбрать сечение bh шпонки в зависимости от диаметра вала – см. ГОСТ 23360-78, [3], [4].

Пример. П3. Проверочные расчеты вала редуктора на прочность.

П 3.1.Определение нагрузок на вал в характерных сечениях.

И сходные данные: чертеж вала – см. рис.27.1; Т=416 Нм.F_t=3680 H, F_r=1390 H, F_a=990 H, F_M =2770 H, d₂=233,3 мм, а=55 мм, с=95 мм.

Составим рациональную схему нагружения вала с нумерацией характерных сечений 1..4 – см. рис.21.1. Найдём составляющие реакций опор и изгибающие моменты вала, возникающие в плоскостях действия нагрузок.

В горизонт. плоскости (рис.21.2): при симметрии нагружения R_1Г = R_2Г = F_t/2 = 3680/2 = 1840 H, M_3Г = R_1Г a=18405510^-3= 101 Нм.

В верт. плоскости (рис.21.3): R_1B(2B)= (F_ad₂/2)/(2a)+_(-)F_r/2 =…= 1745 (355) H, проверка F_B=R_1B-F_r-R_2B=1745-1390-355= 0;

M_3B1=R_1Ba = 17455510^-3 = 96 Нм, M_3B2=R_2Ba=3555510^-3=19,5 Нм.

В плоскости случайного направления (рис.21.4): R_1M= F_Mc/(2a) =277095/(255)=2392 H, R_2M=F_M(c+2a)/(2a) = 2770 (95+ 255)/(255)=5162 H, проверка F=R₁-R₂+F_M = 2392-5162+2770 = 0,

M _2м=F_M  c = 2770  95  10 ^-3 = 263 Нм , M _3м = M ₂ / 2 = 131,5 Нм.

Эпюру крутящих моментов см. на рис.21.5, где T_B=416 Нм.

Находим наибольшие нагрузки в характерных сечениях.

В сеч. 1 , d=40мм: T=0, M₁=0, R₁=R_1M+(R²_1Г+R²_1B)^1/2=…=4928 H,

В сеч. 2, d=40мм: T=416Нм, M₂=M_2M=263Нм,

R₂=R_{2 M} +(R²_2Г+R²_2B)^1/2=5162+(1840²+335²) ^1/2=7036 Н.

В сеч. 3, d=42мм:

- со стороны опоры 1: T=0, M₃₁ = M_3M +(M²_3Г + M²_3B1)^1/2 = 131,5+ (101²+ 96²)^1/2 = 271Нм.

- со стороны опоры 2: T=416Нм, M₃₂=M_3M+(M²_3Г+M²_3B2)^1/2=131,5+(101²+19,5²)^1/2=234Нм.

В сеч. 4, d=36мм: T=416 Нм, M = 0.

Сопоставляя нагрузки и размеры сечений, заключаем; что опасным является сечение №2.

П 3.2. Расчет вала на усталостную прочность.

Исходные данные: опасное сеч. №2: d=40мм; T=416 Нм; M=263 Нм, концентратор напряжения – прессовая посадка ПК, чистота поверхности R_a=0,8, упрочнение отсутствует (К_у=1).

Задаем материал вала – сталь 40Х: _в=900 МПа, _410 МПа, _-1=240 МПа, _0,1(см.табл.1).

Определяем амплитуды и средние значения напряжений цикла.

_a=M/(0,1d³)=26310³/(0,140³)=41,1МПа, _a=_m=/2=T10³/(20,2d³)=41610³/(0,440³)=16,3 МПа.

Определяем запасы выносливости сечения, принимая значения коэффициентов … …^**:

К_/ K_d=3,9; К_/ K_d=2,8; (см. с. 7).

Т

n_=nn/(n²+n²)^0,5=…=2,2, что превышает [n] = 1,6.

огда n_=_/[( К_/ K_d+ К_RA –1)_a]=410/[(3,9+1,09-1)41,1]=2.5,

n_=_/[(К_/ K_d+К_RA –1)_a+__m=240/[(2,8+1,09-1)16,3+0,116,3]=4.9

П 3.3.Расчет вала на статическую прочность.

Исходные данные: опасное сеч. №2: _и= 41 МПа, _k=2_a=32,6 МПа; К_п=1,5; _т= 750 МПа. Находим запас текучести: n_т= _т/[ К_п(_и² + 3_k²)^0,5] = 750/[1,5(41² + 332,6²)^0,5] = 7,2, что больше [n] = 1,5, т.е. вал прочен.

- 15 -

6. Содержание и оформление графической части проекта.

Графическая часть проекта включает: чертеж общего вида привода (в уменьшенном масштабе), сборочный чертеж редуктора (в М 1:1) и рабочие чертежи 2...3 деталей (по указанию консультанта; в М 1:1). Оформление чертежей - в основном по нормам ЕСКД, см. [3].

Сборочный чертеж (СБ) редуктора (см. рис. 25; 27; 28) разрабатывается на основе его уточненного эскизного проекта. Чертежи СБ должны содержать: изоб­ражение (необходимое число проекций, сечений...), размеры (габаритные, монтаж­ные, присоединительные, посадочные), выноски с номерами позиций деталей, техническую характеристику и технические требования (к сборке, отладке, внешнему виду - … приводить на первом листе чертежей над основной надписью). Форму основной надписи на первых листах - см. рис.23; на следующих листах – рис.24 и [3]. Чертежи СБ сопровождать спецификацией (форму - см. на рис.22), поясняющей состав изделия по разделам, название, содержание и порядок которых понятны из примеров- см. табл.9, 11, 12 и [3].

Рабочие чертежи изделий должны содержать информацию, необходимую для их изготовления и контроля: о материале и (Х)ТО, о форме и размерах с предельными отклонениями, о шероховатости… Харак­теристики зацеплений приводить в таблице, прочие - в технических требованиях,- см.рис.30, 31, [3] и [4].

Чертеж общего вида (ВО) привода должны раскрывать его конструкцию: двигатель, муфты, редуктор (согласно их размеров), раму (или плиту,- проектировать из удобства монтажа и крепления к фундаменту) и детали соединений изделий. Сварную раму конструировать из минимального числа прокатных профилей, размер полок которых обеспечивает размещение фундаментных болтов D_БФ  1,2d_{БФ редуктора}. Чертёж ВО должен содержать размеры и выноски с № позиций изделий, тех. характеристику и тех. требования, например- см. рис.26 и 29. Разработать спецификацию ВО привода – см.т.10 и 13. Спецификации привести в приложении к пояснительной записке.

*

* значения приведены для обработки паза концевой фрезой; для обработки паза дисковой

фрезой значения K_ уменьшить в 1,25 раза, K_ сохранить.

*^* для прямобочных шлицев значения K_ увеличить B 1,7 раза, K_- сохранить.

^*** для переходных посадок значения K_/K_d и K_/K_{d }уменьшить в 1,3 раза;
для посадок с зазором - уменьшить _в 1,5 раза.

*^***значения приведены для отношения высоты t уступа к ра­диусу R галтели
t/R =2; для t/R =1 значения уменьшить в 1,25 раза; для t/R =3 значения увеличить в 1,1 раза.

*^* Пояснять обозначения всех впервые используемых характеристик.

Характеристики

Список файлов книги