Пирогова Е.В.- Проектирование и технология печатных плат (1072331), страница 70
Текст из файла (страница 70)
Нормы оперативного времени на обработку контура ПП прн отрезке двух н более сторон умножаются на соответствующий коэффициент: 1) прн отрезке двух сторон у заготовки К= 2,0; 2) прн отрезке трех сторон у заготовки К= 3,0; 3) прн отрезке четырех'сторон у заготовки К= 4,0; 4) прн разрезке заготовки на две платы К! — — 0,65; 5) прн разрезке заготовки нз трех н более плат К, = 0,5.
В табл. 5.24 приведены нормы оперативного времени Т при обработке контура ПП на дисковой или алмазной пиле, а также при разрезке заготовок на ПП для следующих рабочих приемов: ° взять заготовку и установить в приспособление (шаблонь!) на базовые отверстия; ° установить шаблоны по упору; ° обрезать заготовку с одной стороны; ° снять заготовку с шаблона и отложить; ° проверить размер заготовки (проверке подвергается 5% всех заготовок). Обработка ПП по иоииоугу 340 5.9.3. Фрезерованме по контуру ПП Таблица 5.25. Нормы оперативного времени Т при обработке цензура фрезерованием Нормы оперативного времени на обработку контура ПП Т, мин Количество одновременной обработки плат, глг. ге Ширина Инструмент фреэеровання, мм на фрезероаания, мм до до до 300 4!ю 500 до 10 до 100 до 150 до зю до 25 до 75 до 50 0,27 0,20 0,1з 0,1а 0,07 адм а,з1 0,20 0,15 0,11 0,48 0,53 а,зб 0,25 0,17 0,12 0.09 0,34 0,24 0,16 0,12 а,а8 0.38 0,27 О,!8 0,1з 0,09 0,40 0,28 О,!9 0,13 0,1а а.
за О,зз 0,22 0.23 О,!5 0,16 ап 011 0,08 0,08 4 б рз 15 20 а,зт а,зз 0.16 0,12 Концевая или торцевая фреза О, 34 0,22 О,!5 а,! 1 До!00 0,55 0,39 0,25 0,19 0,12 а,зб 0,26 О,!8 О,!2 0,09 0,51 адб а,зз а,п 0,12 0,63 0,69 0,45 0,48 0,28 0,30 0,21 0,72 0,14 0,15 0,79 0,54 а,м 0,2з 0.17 4 б 1а 15 зз 6 7 цилиндрическм фреев 1а О, 40 0,43 О, 28 0,29 а, 20 0,20 а,13 0,14 0,10 О,ю 0,45 а,з1 а,н 0,15 О,н а,ю а,м 0,22 0,16 0,12 До 80 0.07 0,08 а,и 0,1з !1 12 До 2 лоб Прорезная фром Примечание! 1) норма оперативного времени приведена для гетинакса; при Обработке стеклотексталитд при определении нормы оперативного времени необходимо учитывать коэффициент К= 1,4; 2) глубина резания принята да 5 мм. .
Фрезерование по контуру ПП применяется для обработки контура ПП сложного профиля и когда не допускаются сколы и просветления. Фрезерование контура ОПП и ДПП осуществляют в пакете толщиной не более 30 мм, МПП вЂ” не более 15 мм в специальных приспособлениях, что позволяет получить более высокую точность по сравнению с штамповкой. Для фрезерования ПП применяют универсальные сверлильно-фрезерные станки фирм Бс)ппой МазсЫпеп слгп!3Н (Германия), ууЕЯЗЕЬ, 675П идр.
В качестве инструмента при обработке прямоугольных ПП используют цилиндрические с пластинками из твердого сплава фрезы диаметром от 63 до 125 мм, прорезные и шлицевые из быстрорежущей стали диаметром от 80 до 160 мм, отрезные и дисковые фрезы шириной от 1 до 3 мм твердо- сплавные. При обработке контура ПП сложного профиля применяют концевые фрезы твердосплавные или с пластинами из твердого сплава (фирма КЕММЕГс О 0,8...3,175 мм — 4 долл./шт.).
Скорость резания при фрезеровании контура твердосплавными фрезами равняется 350...600 м/мин, быстрорежущими — !50...240 м/мнн. При этом подача составляет 0,02...0,06 мм/зуб. В табл. 5.25 приведены нормы оперативного времени 7'„„при обработке контура ПП на фрезерных станках для следующих рабочйх приемов: ° установить заготовку ПП в приспособление и закрепить; ° фрезеровать по контуру (или пазы, окна); ° вынуть ПП из приспособления и отложить. З5О злила 5.
С~пввлгвв этапы излолго авеиил лечвгилых иаи» Пример 5.7. Точиостной расчет приспособления для фрезеровапия. На рис. 5.43 приведена расчетная схема приспособления для фрезерования по контуру ПП. Определить допуски бь размеров Аз и Ез, бг — размеров !з и ~з из условия возможности сборки приспособления (см. рис. 5.43). Исходные данные: Ю ,.„= 3,2 мм — диаметр отверстия в верхней части приспособления; д = 3 мм — диаметр штыря в нижней части приспособления„1,, и Ц вЂ” межцентровые расстояния между отверстиями в верхней части приспособления; (, и 7з — межцентровые расстояния между штырями. Решение. Для определения допустимого линейного смещения вдоль оси Х и У воспользуемся следующими формулами: Лх= ~' ~- -(б, +б); Лу= " "" -(б, -б,)1, 2 (5.20) (5.21) допустимое линейное смещение вдоль оси Х допустимое линейное смещение вдоль оси У; допустимая погрешность расстояния макну отверстиями в верх- ней части приспособления для фрезерования; допустимая погрешность расстояния между штырями в нижней части приспособления для фрезерования; диаметр штыря в нижней плите.
где Ах— Лу— б,— в Рис. 5.43, К точностному расчету приспособления лля фрезерования: а — расчетная схема; 6 — графическое изображение верхней части приспособления; в — графическое изображение' -' верхней части приспособления Оса б ПП 551 По условию З . = 3,2 мм, о = 3 мм, следоытельно, сборка будет возможна, если лх~О; Ьу~О. Рассчитаем крайний случай: ох=ау=О. Тогда (5.22) Ю= '" — (Ь+б), 2 при условии, что допущены следующие упрощения (см. (5.20) и (5.21)): бд =Ьц =бь =бь =Ь.
Решая уравнение (5.22) относительно б, получим: р спи — «пах 2 или 2Ь Йпм ~(пю 2 Р. 4 Подставляя численные значения Ю „и о,„, получим б = — ' = 0,05 мм, 3,2 -3 следовательно, Ь, =Ь =б,, =б,, =0,05 мм.- Таким образом, допуски на размеры Е, и Х„1 и ~ должны быть в пределах 50 мкм. 5.9.4.
Сирайбироааиие Скрайбирование групповых заготовок ПП осуществляется механическим способом или лазером. При механическом скрайбировании на установках скрайбирования групповых заготовок, например, фирмы ТЕ).МЕС (Италия) (22 000 долл.) линия скрайбирования, по которой будет произведен разлом на отдельные заготовки, формируется двумя дисковыми фрезами диаметром 100 мм, расположенными в одной вертикальной плоскости и прорезывающие Ч-образные канавки с двух сторон. Глубина канавок регулируется в зависимости от толщины групповой заготовки. Для базирования заготовки исполь- 352 Глава 5. Осиооиме зиииие изгоиюеееииа иеиоииеи и иии зуют фиксирующие штифты, находящиеся на технологическом поле заготовки. Точность позиционирования фрез составляет (10,05) мм; точность глубины фрезерования — (+0,15) мм; толщина заготовок О,б...2,4 мм, максимальная рабочая ширина — б10 мм.
При лазерном скрайбировании контура ПП подвергается испарению часть поверхности вдоль границы раздела. Скрайбирование осуществляется путем нанесения на поверхности сплошной канавки или прошивки близко расположенными отверстиями, после чего диэлектрик легко надламывается вдоль линии скрайбирования. Преимуществами лазерного скрайбирования является: ° высокая точность и производительность операции резки; ° чистота обработки поверхности: возможность получения надрезов с ровными и чистыми краями; ° небольшая продолжительность и малая область воздействия, что обеспечивает небольшие напряжения в разделяемой заготовке и ПП; ° отсутствие механического контакта и силы давления на ПП, благодаря чему отсутствуют повреждения в виде сколов и микротрещин; ° возможность автоматизации процесса; е экономичность даже при малом объеме производсгва; ° не требует высокой квалификации операторов.
Лазерное скрайбирование с последующим разламыванием (отделением технологического поля от ПП) целесообразно осуществлять с помощью импульсного лазерного излучения, протекающие процессы при котором сходны с процессом возгонки лазерным лучом отверстий в ПП. Лунки в диэлектрике могут быть образованы как отдельными импульсами, так и с помощью многоимпульсной обработки в режиме модулированной добротности непрерывно движущимся лазерным лучом с большой частотой следования импульсов, обеспечивающей перекрытие лунок. Для скрайбирования диэлектрических материалов, как правило, применяют установки с импульсными лазерами на СО,. ЗЛЮ. Маркнровка ПП Маркировка ПП необходима для их идентификации в процессе изготовления, сборки ФУ и ЭА, для комьютерного считывания при учете расхода материалов, полуфабрикатов, отпуска готовой продукции, при автоматическом контроле, при самонастройке оборудования, комплектации и пр.
Маркировка ПП должна содержать (рис. 5А4): ° товарный знак предприятия-изготовителя; е обозначение ПП; ° дату изготовления (год и месяц); ° порядковый номер вносимых изменений; ° код техпроцесса сборки ФУ на ПП и др. Маркировку выполняют теми же методами, что и рисунок печатных элементов (сеткографическим; фотохимическим и др.) .на самоклеящихся этикетках из полимерных пленок: полиимида, полиэстера, полиэфирамида Нсаьаиааия ПП с линейчатым (Ю) штрих-кодом или двумерным (2Р) матричным кодом.
Высокая плотность размещения информации в матрице в виде темных и светлых прямоугольников позволяет закодировать большой объем информации вплоть до основных технических характеристик на этикетке шириной от 3 мм. Информация на этикетку заносится на Рис. зА4. маРкиРовка пп матричном, струйном, лазерном или термотрансферном принтерах.
Наиболее перспективным является последний из-за высокого качества печати и производительности (до !4000 долл.). Одной из фирм, занимающейся производством этикеток является фирма Вгаг)у Согр. (США). Этикетки из полиимида можно размещать как на верхней, так и на нижней стороне ПП при пайке волной припоя или оплавлением припойной пасты; из полиэфирамида — на верхней при пайке волной припоя и на обеих сторонах при пайке оплавлением; из полиэстера — только на верхней при пайке волной припоя. Фирмы Втаб Согр.
(США), ЕасЫег)се Регегз ОтЬН (Германия), компания Ве1сгздогГ АО (Гсрмания) выпускают, кроме этикеток, стрип-рсзисты (липкие аппликации из полиимнда) для врсмснной локальной защиты ПП при обработке в электролитах золочсния, при облуживании, при лсвеллировании горячим воздухом, при пайке волной припоя и пр. Лазерная маркировка ПП осуществляется одним из методов: ° проекционным методом, при котором форма сечения лазерного луча задается с помощью маски и проецируется на ПП в нужном масштабе для получения любых сложных знаков идентификации; ° сканированием сфокусированного лазерного пучка на поверхность ПП, модуляцией его интенсивности для испарения части материала в заранее намеченных местах и получения требуемой маркировки. 5.11. Испытания ПП Испытания — экспериментальное определение количественных и качественных показателей качества ПП как результат воздействия на них внешних дестабилизирующих факторов, включая технологические.
ПП должны обеспечивать работоспособность при воздействии на них внешних факторов (режим работы, климатические и механические воздействия) (рис. 5.45). Предельные значения внешних воздействующих факторов определяют группу жесткости работы ПП. Группу жесткости, определяющую перечень воздействующих факторов и соответствующих им видов испытаний, устанавливает конструктор, в зависимости от группы ЭА, для которой разрабатывают ПП (стационарная, возимая, носимая, самолетная, бытовая и др.), объекта установки, условий эксплуатации и в соответствии с предельными значениями внешних воздействующих факторов; ее указывают в ТЗ. и ПаиаеРоеанн1 а теаииогия печеиаа ве1 ллввв 5. Основные энипни изготовления неиишиых швеи Эксплуатационные объективные факторы действующие на аппаратуру Внешние факторы Внутренние факторы Старение магические воздействия Механические воздействия Режим работы Кли Вибрация Улар Ускорение Звуковое давление температура: полокителыша, отришзтельиал, циклическое изменение температуры Примеаи в воздухе: пыль, ааль (еоляиой туман), промышленные туманы Солнечны ралзшпил: ИК- излучение, УФ- излучение виола«ические факторы: грибок (плеееиь), грызуиы Атмосферное па лавине: пониженное, повышенное Рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
