ТМС-Т.2 (1042972), страница 13
Текст из файла (страница 13)
нмек>п(имл болыпук> опорнгю по- всрхн<к > ь (учи > ывается >илько при наличии кру>яшгго момен>а, 1, 3 лля ручных зажимных уст- ройс>в 1, 0 лля ппевмагиче<ких и гиц- равличсских устройств 1, О при удобном расположении и 1, 0 пля опорного элемента, имскпцего ограниченную поверх- ность контакта с заготовкой; 1, 5 для опорного элемента с болылой площадью контакта 2.3.3. Схемы для расчета сил закрепления заготовки под действием внешнего откуда момента г «б Л + 12 1. Заго гонка, установленная н гр хкулачконом па гро<н, находи ггя иод ноэлей< <ни<.м момента Л! и осевой < илы 1эсзания Р (рис. 2.18, а). (~' = к<Р< Р ис.
2.19. Схемы для рас <ета сил закрепления при обработке тел вращения 1<гРг = М 11 + М вЂ” Р1)Ь Силу закрепления можно определить по формуле /сМ 3/й' откуда <<2 Рг + Р1 1 2 11+ гг ':и. 7 коэффициент трения иа понерхностях кулачков; раину< заготовки. 11ри больших значениях Р могуч возникну гь дополни'< льиыс силы трения между торцем заготовки и у< гуиами кулачков. Егли Р/3 ) Я 71, где11 коэффициент трения ири ие- 1'<.мешснии заготовки вдоль опор, то силу <<1 рассчитываю г из „ Ь+Ь 1< 1~ — 12% Р ЗУД ЗЛ Угтз 79 гв ИР2 + — (АЛ вЂ” 7пЬ) Р1 С„1 2 7+У 5.
В <ж личие от ирсдЫдущсго случая сила Р1 направлена проз проз иноположио зажимному устройству ( .'2.17, д). Сила закрепления Ц должна быть достаточ(рис.'., ). иой, чтобы обеспечить контакт заготовки г опорами и предупреди <ь сдвиг: и .. ниг заготовки н направлении действия силы гг. Для зажимных устройств второго типа условие коитак га за<отонки с опорами имеет вид С .
рсния ирспятствукицую сдвигу заготовки, Силу трен можно оиредслизь из равенства Из двух сил Я' и Яп выбирают наибольшую, Для зажимных устройств первого типа соответствуюшие уравнения имеют нид Выбрав из двух сил Я' и Яп наибольшую, находят исобходимук1 силу закрепления. Р "Лг = З~й~+ З~ггг< ( — Г<~) 3 [ф Л Й2 + !2Й1 /г Й1 о!куда оз куца !сМ = !21~ Й! + /2РЙ1, АМ вЂ” ~'2РЙ! ЬЙ З~г(р,,~) + ЛЙ ~Ц! Й = О, или Т! й О Отек!да пз,!з З~ (Д2,12) В1 во гце ~2 — коэффициент трения в местах контакта заготовки с уступами кулачков; Й! — средний радиус контакта по уступам. 2. На заготовку, центрированную по вну-грснней выточке и прижимаемую к опорам в двух или более местах !акрепления 1рис.
2.18, 6), в ходе обработки действукж момент резания М и осевая сила Р. 11ля механизмов закрепления второго типа при наличии приспособления с высокой жесткостьк! зажима в тангенциальном направлении (г.е. касательно к заготовке в месте приложения силы закрепления) имеем ссМ =,11 ЯЙ2 + гг~Й! + 32~ Й1~ Ю— !сМ вЂ” 12 РЙ! ~! Й2 + ггЙ! Если же жесткость зажимного устройства в тангенциальном направлении мала, то силой трения между заготов-. кой и прижимами пренебрегают, и уравнения принимая>т следуюший нид: Для механизмов закрепления первого типа при высокой жесткости зажимного механизма в тапгенциальном направлении сила Р вызывает изменение реакций опор и зажимного устройства: АМ = !' ! Т1 Йг + 12 Тг Й! где Т! и Тг — реакции между зажимными устройствами и заготовкой и опорами и заготовкой соответственно. Носле преобразований получаем !сМ вЂ” ЬЙ1Р( ) + /!Й2Р( ' ) 11 случае, если жесткость в тангенциальном направлении мала, предыцушая формула принимает вид 3.
Заготовка базируется по торцевой поверхности, центрируется по наружному диаметру О и прижимаезся си;юй ~ (рис. 2.18, в). Нри равнолн!рно распределенной нагрузке на опоры возможны четыре варианта расчета. Для зажимных устройств второго типа с высокой жесткое ! ьк! в гапгенциальном направлении имеем Если же жесткость зажимного устройства в тангенциальном направлении мала, то Оз,>з <1>>Н+ 1г>г( г 12) откуда гз лз ЗУг(у дг) 11 Ы = с>Дто, Оз,>з 3 ~г (Ог — 12) 1 lсМ = 1'>Н~+ ~2Н() Рис.
2.18. Зажимнои элемент винт гайка откуда 1 ЛН+ ЬН,1„( 82 83 8 >1ля зажимных у<гройс > и перво>о >ива при бо.>ьшой жссз кости в >ангенпиальном направлении уравнения имек>1 следующий вид; Т> =-Я вЂ” Р( ), Тг=<>+Р( +~ ) 11ри низкой жесткости механизма в гангенциальном направлении 4. Цилиндрическая заго>овка установлена в призму с углом а и закреплена силой ~ (рис. 2.18, г). 11с принимая во внимание тр< нис на торце заготовки, для случая, к<н да М ф О и осевая сила Р = О, имеем В случае, если Р ф О. М = О, формула принимает вид И' > Л Уг ц! п(а/2) > >де /, и 12 козффиниенты тРениЯ в пРодольном напРа- в;и нии.
Из двух, значений <>1 выбира>от наибольшее. 2.3.4. Расчет простейших зажимных устройств станочных приспособлений 1'асчет зажимных устройств проводят с полью определения основных размеров з>их механизмов. 11о известной <.и.н закрсп.н ния <> рассчи гывают или прикладываемую силу Р, илн развиваемый момент М, которые определяк>т >ЕОМСт РИЧ<гГКНС НаРаМС ГРЫ МЕХаНИЗМа. Вин>поев<с механизмы Вин>ов> н мсхани>мы просты и надежны Зная необ ходимук> силу закрепления Я, определяют номинальный (наружный) диаметр винта по формуле >де < коэффициент, зависяший о> >ипа резьбы (для мегрич<>ской резьбы с = 1,4); <т — напряжение растяжения. з>1оз<снт, развиваемый на рукоятке ключа (рис.
2.19), М, =г~г18(а+>р)+ М Окончание табл я 3 85 где г средний радиус резьбы; о — угол подъема резьбы; :р угол трения в резьбе; Мтр — момент трения на опорном ж>рцс гайки или винта, При откреплении необходимо преодолевать трение покоя, потому М,т„„= О, 25Щ. Н >абл. 2.3 приведены формулы для раг и га момента затяжки. таблица Ячь Формулы длк расчета момента затяжки винтами»изной конструкции Эксцснн>риновый эаэ>сим .")ксцситрике>выс зажимы (риг.. 2.20> а) янляк>тся б>ыг > родсйс гвук>гцих>и> обладают свойством самоэорможсния, ио и;к>хо работают в условиях вибраций, Парамс>ры, необходимые для проведения расче>а: 1Т допуск на размер,к>тали, ио которому производится закрепление: о угол повороэа эксцентрика из начального по;к>жених; Я сила закрепления; 5> гарантированный зазор для установки заготовки под эксцентриком (5> = 0.,3...0,4 мм); 52 зазор, учитывающий износ эксцен> рика (Бэ =- 0,4...
0,6 мм);,l> — жесткость зажимного ус > ройгтва приспособления. Рис. 2.20. Экснентрнковый механизм закрепления (а) н расчетнаа схема (б) фЯ, Рнс. 2.22. Клиновый ме- ханизм ц легко встраиван>гся в приспособления. 11ля клинового мс- ооо хаиизма. И>зн.ияк>п>его направление силы на 90, сов >рз в>и[О ~ (>р! + >р2)] Р = 1~ соя>р! соя[О ~ [>р2 + >рз)] 44 1> Знак "плюс здесь соответствует закреплению, минус раскрсиленик>, угол о обычно равен 15".
11ри >р! = >р2 = = >рз = >р формула уирошастся: Р = ~ !8 (г> ~ 2>р). 2>ычажные зажимные устройства Эти механизмы, применяемые в сочетании с другими зажимиыми элементами, образуют сложные системы. 1'ычаги позволяют изменять силу и сс направление, а также обсгпсчивак>г одновременное и равномерное закрепление летали в двух местах. Наиболь>исс распространение получили двухилечис рычаги (рис. 2.23, а). Для определения силы Ю исходными данными являюттж Я; 1>, 12, 1>> и 12~. Соотношение между силами >з> и >2 можно найти, приравняв к нулю сумму моментов относительно оси врашсния О с учетом коэффициентов трения /! и /2, т.е.
~ Мо = О. Тогда 1!.Л! 1уЬ1! + >р + Ф2 + М12~2 вв Рнс. 2.22.,>'гловой рыча>нный механизм Сил у Ь можно определить из силового многоугольниа, представленного на рис. 2.23, б: адиус круга трения р=~г, где ~' = 0,18... 0,2. 2. рирук>изих за>кнмнь>х механизмов К центрируюшим зажнмиым механизмам относятся панги, разжимные оправки. гилропластовыс оправки, мембранные патроны и др. Они осушсствляют установку и закрепление тел врашения (наружных и внутренних). Цинги Цанги представляют собой пружинящие гильзы, различные типы которых представлены на рис.
2.24. Их изгогавливают из легированных сталей с высоким содержанием углерода, термообработанных до твердости 69 и г >>з<( ц Ь 00 Рнс. 2.24. Цанговые важнмные устройства 111(С,58... 62 у губок и 1! 1зжСа 39... 15 у хвостовиков. Угол О" конуса цап< сосгавляет о = 30... !О . 11ри малых углах «имеется риск заклинивания данг; в этом случае они чае они должны быть снабжены спепиа.и,ным вьпалкивагелсм. Угол конуса гжимакицсй втулки делают на один градус больше или меньше угла конуса цаиги. Сила затяжки цаиг при отсутствии упора (см. рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
