СНиП_II-23-81 (1041425), страница 7
Текст из файла (страница 7)
90 до 120 120» 150 (только для элементов решетки) св, 150 до 200 (только для элементов решетки) б) одним болтом при //!' „: до 90 св. 90 до 120 » 120 ~ 150 (только для элементов решетки) са. 150 до 200 (только для элементов решетки) С. 22 СНий 6-23-61' Для некоторых случаев закрепления и вида нагрузки значения я приведены в прил. б, табл. 71, а. 6.10* Коэффициенты расчетной длины ь колонн постоянного сечения в плоскости рамы при жестком креплении ригелей к колоннам следует определять: для свободныхрам прн одинаковом нагружении верхних узлов по Формулам табл.
17, а; для несвободных рам по формуле (70, в) В формуле (70, в) р и и принимаются равными: Х(с .Гссс в одноэтажной раме; р =- -( —; л = —; сГс сГс в многоэтажной раме: для верхнего этажа в = 0,5 (в, + р ); л = и, + лв; среднего»,Р= 0,5 (р, +Рз) л = 0,5 (л1 + ит); ° нижнего р = р, + рз; в = 0,5 (л, + лв), где Р,; я2,' и,; вз следует определять по табл'. 17, а. Для одйозтажных рам в Формуле (69) и многоэтажных в Формулах (70, а, б, в) при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаютсяр= 0 илия=О(У,= 0 или/,= О), при жестком креплении р= 50 или и = 50 (l,= о или У,= с). При отношении Н/В > б (где Н вЂ” полная высота многоэтажной рамы, 3 — ширина рамы) должна быль проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня„защемленного в основании. П р и м в ч в и и в.
Рвмв считается свсбодвай (нвсвабсднся), если уввл крепления ригвля к кслсвнв имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, пврпвняикуляянсм осн колонны з плоскости рамы. Коэффициент расчетной длины я наиболее .. нагруженной колонны в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном на- ' гружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верку всех колонн следует определять по формуле м - иР~ ~~е~~;, где в — коэффициент расчетной длины про-:, веряемой колонны, вычисленный по ' табл. 17, а; У, и Н, — соответственно момент инерции се- .' чения я усилие в наиболее нагру-: женной колонне рассматриваемой ' рамы; ЕР~,и И,.
— соответственно сумма расчетных: усилий и моментов инерции сече-. ний всех колони рассматриваемой: рамы и четырех соседних рам (пс' две с каждой стороны); все усилия Н, следует находить при той же ком- :', бйнации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяемой колонне,; Значения я, вычисленные по формуле (71)", ' следует принимать не менее 0,7. 6.11*. Коэффициенты расчетной длины я от-.': дельных участков ступенчатых колонн в плоско-;. сти рамы следует определять согласно прил. 6, При определении коэффициентов расчетной ' длины я для ступенчатых колонн рам одноэтаж- ' ных производственных зданий разрешается: не учитывать влияние степени ээгр)лкения и:.
жесткости соседних колонн„ определять расчетные длины колонн лишь для,: комбинации нагрузок, дающей наибольшие энаТаблица 17,з", ф~ю ~ > Сйий П 23-81' С. 23 Продолжение табл, (7, а КаэФФнцненты л и Р в Формулах (68), (68) н (70 а, б) для рам Формулы для определения каэФФициента я Расчетные схемы сэсбаднык рзм адналралет- мнсгспралетных ных (к з 2) Верхний этаж М5 +Л1~) при а <0,2 (70, а) +0,68 а+0,22 Сред ний этаж К(Л! + ЛД )г+ ! 1,1, 2У, 7,.) 2(,(„, при ль0,2 (70, б) (р + 0,63) /л + 0,28 1(Рл~~ + ОЯ+ 0,)л Нижн ий этаж 1,(, л —.. —" у( я як (7, Щ ~лД 8+! Обозначения, принятые в табл. 17, э: Таблица 18 чения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемые значения ц испольэозать для других комбинаций нагрузок; для многопролетных рам (с числом пролетов дэа и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригепей; для одноступенчатых колонн при соблюдении условий (/г' э О,б и 1УнГ)У, Э 3 принимать значения н по табл.
18. 6.12. Исключен. 6.13. Расчетные длины колонн в напразлении вдоль алания (из плоскости рам) следует принимать равными расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкраноаых балок и подстропильных Ферм; узлами креплений связей и ригелей и т.п.). Расчетные длины допускается определять на основе расчетной схемы, учитывающей Фактические условия закрепления концов колонн. 6.14.
Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерныхгалерейследуетприниматьравной: КаэФФицненты л для участка колонны Усл зархи Сэабад Конец, ка ат па Неподв аперты Непала ный ст Обозначению, принятые з табл. 18: ),; У,; й, — соответственна длина нижнегаучэсткэ колонны, момент инерции сечения и дэйствукхцзя на этом участке продольная сила; Гя; Ут; М вЂ” тоже, ввсхнега Участка колонны. к — число пролетая; 7, и 0 — саатветстяенна момент инерции сечения и длннз проверяемой колонны; 4, )н )я — пролеты рамы; Хл Хэя .(с и Х, lя,(с — моменты инерции сечвния ригелей, примыкающих саатветстзенна к верхнему н нижнему концу празэрявьюй колонны.
П р и м е ч з н н е, Для крайней колонны свободной мнагапралетнай сэмы коэФФициент я следует определять кзк для колонн аднапралетнай рамы. С. 24 СНиП П-23-61. Г)рсдалжение табл. 19*, ПредвЛЬны гибкость сжатых элементов Элементы конструкций пространственных и структурных конструкций из труб и парных уголков б) пространственных и структурн ых конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединения ми 3. Верхние гюясв ферм, незакрепленные в процессе монтажа (предельную гибкасть пссле зввершения монтажа следует принимать па поз.
1) 4. Основные колонны 5. Второстепенные колонны (стай ки фщеерк», фонарей и т.п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок) 6. Элементы связей, кроме укаэанных в поз, 6, а также стержни, шбйввцею для ~мвныления расчетной длины авзтьн стержней, и другие нензгйймэевае элементы, кроме указанных в поз. 7 7. Сжатые и нвнэгруженные алеман ты прасгрзнственных конструкций таврового и крестовага сечений, подверхгенные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости вв вертикальной плоскости 220 180-60а 210-60а ПРедельная гибкость сжатых элементов Элементы конструкций 120 Обозначение,принятое в табл. 19'.
)у а = — — коэффициент, принимаемый не мвУт' . нвэ 0,5 (в необходимых случаях вмв- эАЯ сто р следует применять эь). 2! 0-60а Табл ица 20": кцию нагрузок при воздействии нэ кснстру ат кранов (см.прим. 4) и жвлвзнадоражныхх-, составов динамических, пРиложенных статичес непосредственна ких к конструкции Элементы конструкции 1. Пояса и спорные раскосы плоских Ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций 2. Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в поз. 1 3. Нижние пояса подкрансвых балок и ферм 4.
Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок) 5. Прочие элементы связей 6', Пояса, спсрныв раскосы стоек и траверс, тяги траверс опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта 7. Элементы опор линий злектроперелзчи, кроме указанных в поз. 6 и 6 6. Элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверс опор линий электропередачи и из одиночных уголков), подверженных воздвйствиюю ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальнши ялсскасти 300 350 150 200 ЗОО 300 400 400 260 350 150 в продольном направлении галереи — высоте опоры (от низа базы до оси нижнего пояса Фермы или балки), умноженной на коэффициент ш определяемый как для стоек постоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов; в поперечном направлении (в плоскости опары) — расстоянию между центрами узлов, при этом должна быть также проверена обшая устойчивость опары в целом как составного стержня, защепленного в основании и свободного вверху.
ПРедельные гмбностн олгатых элементов 6.15*. Гибкости сжатых элементов не должны превышать значений, приведенных з табл. 19'. Прд 6 а р у в 6.16'. Гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, пРиведенных в табл. 20'. Таблица 19 1, Пояса, апарныв раскосы и стойки, передаюшие опорные реакции: в) плоских Ферм, структурных конструкций и пространственных конструкций из труб и парныхх уголков высотой до 50 м б) пространственных конструкций из одиночных уголков, пространственных конструкций из труб и парных уголков высотой св. 50 м 2.
Элементы, кроме указанных в паз. 1 и7; а) плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций нз одиночных уголков, Предельная гибкость растянутых элементов Он ИИ-25-51 С.25 Продолжение табл. 20" П р и м е ч з н и я: 1. В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверять только в вертикальных плоскостях. 2. Гибкость рэстянуъх элементов, подвергнутых предварительному напряжению, нэ ограничивается. 3. Для растянутых элементов, з которьж при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельную гибкость следует принимать квк лля сжатых элементов, при зтоы саединительныв прокладки в составных элемэитвх необходима устанавливать нв реже чвы через 404 4.
Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов работы ТК (з цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25646 — 62. 5. К динамическим нагрузкам, приложвнным непосредственно к конструкцияы, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах нв выносливость или в рзсчетвк с уютом коэффициентов динамичности. 7, ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИВАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕЫЕНТОВ станки валок где 4 — полная высота стенки; М и Д вЂ” средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека болыле его расчетной высоты, то М и О следует вычислять для более напряженного Ф г) Рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
