СНиП_II-23-81 (1041425), страница 4
Текст из файла (страница 4)
5.10. Расчет соединительных рвсветок должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис. 4) следует учитывать дополнительное усилие Ф„г возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле где М— А— А о усилие в одной ветви стержня; площадь сечения одной ветви; площадь сечения одного раскоса; коэффициент, определяемый пс формуле о = ар(Ф + 2И), (27) где а, ) и Ь вЂ” размеры, указанные на рис.
4. 5.11, Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, где К вЂ” продольное усилив в составном стержне; о — коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов. Условную поперечную силу 17 следует распределять: при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетквми), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси. относительно которой производится проверка ус~ойчивости; при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) — пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу; при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8 (г .
6.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис. 3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных Ферм на: силу Р; срезывающую планку. по формуле Г= О,!/ь; (24) С. 12 СНИП 6-23-81 Рнс. 4. Схема крестовой Рис. б. Схемы для определения длины распределения нагрузки Решетки с распорками на балку а — сварную; б — прокатную ИЭГИЕАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ < 1,15Я„у,; (33) т„„< Я,у„ (ЗО) а = а/(а — гу), расчетное значение нагрузки (силы); условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис. б (32) 1, =-Ь+2з,, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по Формуле (23)'.
6.12. Расчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по Фор- муле Значения касательных напряжений т в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения т в Формуле (29) следует умножать на коэффициент а„определяемый по Формуле где а — шаг отверстий; б — диаметр отверстия, 6.13, Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу„а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение г„, по Формуле Г с! .
= — < В у г< ~ Г ы где ! — толщина верхнего пояса балки, если у нижняя балка сварная (рис, б, а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка. прокатная (рис б, 6). 6.14'. Для стенок балок, рассчитываемых по Формуле (26), должны выполняться условия: М где с, = — у — нормальные напряжения в срега динной плоскости стенки, параллельные оси балки; — то жв, перпендикулярные оси балки, а том числе сьи определяемое по формуле (31); т„— касательное напряжение, вычисляемое по Формуле (29) с учетом формулы (ЗО). Напряжения с„и с, принимаемые в Формуле и (33) со своими знаками, а также <, следует опрев' делять а одной и той же точке балки.
6.16. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп, б.! 2 и б. 14*, следует выполнять по формуле — < Лгу„ М (34) ва с где В', — следует определять для сжатого пояса; с, — коэф4мциент определяемый по прил у' При.определении значения е, за расчетную длину балки 1, следует принимать расстояние между точкамй закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей ! ° = 1 (где !— пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: ! = (при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь! — длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении. пояса на конце и по длине консоли.
6.16 . Устойчивость балок не требуется прове рятгл а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на СНИП 8-23 81 С. 13 Таблица 8" М„М„ — "уф —." х<Я у Х Х хх ул (38) Маята приложения нагрузки К верхнему гюясу К нижнему паясуу Независимо ат уровня приложения нагрузки и ри расчете участка балки между связями или при чистом изгибе М з Лутс; с(йх„,мм сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилнраванный металлический настил, волнистую сталь и т.п.); б) при отношении расчетной длины балки 1, к ширине сжатого пояса Ь, не превышающем значений, определяемых гю формулам табл. 8" для балок симметричного двутаврового сечения и с болев развитым сжатым поясом, дпя которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.
Наибольшие значения ! Ь, при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных н сварных балок (при 1 «Лууу С 8 и 15 «Ь/1 З 55) — = ~0„35+ 0,0032 — + Ь + 0,75 — 0,02 — ~- — (35 ,Ця„ — = ~0,57+ 0,0032-+ Г Ь Ь-~ Ь1Ь') ( Е + 0,92 — 0,02 — ~ — — (36 НЬЯЯ„ — = ~0,41+ 0,0032 — х. 1,. Г Ь + 073-0016- — — (3 7) Обозначения, принятые з табл. В": Ь и ! — соответственно ширина и толщина сжатого пояса; А — расстояние (высота) между осями поясных листов. и р и м а ч а н и я: 1, Для балок с поясными ссединаниями на аысскспрсчных болтах значения !су'Ь.
получаемые по формулам табл. 8', следует умножать на коэффициент 1,2. 2. Для балок с отношением Ьут < 15 а формулах табл, 8' следует принимать Ь/г = 15. Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять; при закреплении в отдельных точках по формуле (23)', в которой е следует определять при гибкости у, = г' 6у (здесы — радиус инерции сечения сжатага пояса В горизонтальной плОскОсти), в )уследует вычислять па формуле ЬГ =- (А+0,25А )Ву; (37, а) при непрерывном закреплении по формуле Ч„=За г7, (37„б) где д, — условная поперечная сила на единицу длины пояса балки; Ос, — условная поперечная сила, определяемая па Формуле (23)*, в которой следует принимать а = 1, а )У-- определять па Формуле (37, а), 8.17.
Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по Формуле где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения атнасигельно главных осей. В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быль проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.
При выполнении требований и. 5,15*,а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется. 6. 18'. Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести да 530 (у(Па (5400 кгс/смз), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пп. 5.19" — 5,21, 7.5 и 7.24 оледует выполнять с учетом развития пластических деформаций па Формулам: при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напряжениях с < 0,9 л, (кроме опарныхсечений) при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях с з 0,5Я„(кроме опорных сечений) 5 Д у„(40) Сх)(ухх,тй у)( ух,ме здесь М, М„и М, — абсолютные значения изгибающих ьюментав; с, — коэффициент, определяемый по Формулам (42) и (43); Сх И С вЂ” КОЭФФИЦИЕНТЫ, ПРИНИМЗЕ- мые па табл.
66. Расчет в опорном сечении балок (при М = О; М„= 0 и М = О) следует выполнять по формуле с — <ЯТ. 0 гЬ (41) При наличии зоны чистого изгиба в Формулах (39) и (40) вместо коэффициентов сл с„и с следует принимать соответственно: с, =05(1+с); с =05(1+с); с, = 0,5 (1 + с ). С. 14 СйиП Е-23-81* При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Д коэффициент <1 следует определять по формулам: при««05й, с, =с; (42» Прн 0,5й, < т «0,9Ю„С1 = 1„055С, (43) где т =. —; () = — — в — „' (44) (7 ~-1.~Я ~ Ж' ~-<ф~я,)~' здесь с — юэффициенг, принимаемый по табл.
66; г и»1 — соответственно толщина и высота стенки; а — коэффициент, равный а = 0,7 для двутаврового сечения, изгибаемого в плоскости стенки; а = Π— для других типов сечений„ с, — коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более коэффициента с. С целью оптимизации балок при их расчете с учетом требований пп. 5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 значения коэффициентов с, с„и ск в формулах (39) и (40) допускается принимать меньше значений, приведенных в табл. 66, но ме менее 1,0. При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения касательных напряжений т следует умножать на коэффициент, определяемь1й по Формуле (30).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
