СНиП_II-23-81 (1041425), страница 5
Текст из файла (страница 5)
5.19*. Расчет на прочность балок переменного сечения с учетом развития пластических деформаций следует выполнять только для одного сечения с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий М и Д; в остальных сечениях учитывать развитие пластических деформаций не допускаетсяя. Расчет на прочность иэгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 глПа (5400 кгс/смз), воспринимакнцикдинамические, зибрвционные или подвижные мвгрузки, допускается выполнять с учетом развития пластических деформаций, не претятспэукхше( требуемым условиям эксплуатации конструкций и оборудования. 5.20. Для обеспечения общей устойчивости балок, рассчитываемых с учетом раза тия пластических деформаций, необходимо, чтобы либо были выполнены требования и.
5.16",а, либо наибольшие значения отношений расчетной длины балки к ши- РИНЕ СжатОГО ПОЯСа 1,Г,Ф, ОПРЕДЕЛЯЕМЫЕ ПО ФОРМУ- пам табл. 8", были уменьшены умгюжением на коаффициент Э = [1 — 0,7 (с, — 1)7(с — 1)), здесь 1 < с1 з с. Учет пластичности при расчете балок со сжатым поясом менее развитым, чвм растянутый, допускается лишь при вьиюлнении условий и. 5.16*, а. 5.21. В балках, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, стенки следует укреплять поперечными ребрами жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13, в том числе в местах приложения сосредоточенной нагрузки. 5 22.
Расчет ма прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двугаврового сечения, иэгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающими- ся не более чем на 20 36, несущих статическую нагружу, при условии соблюдения требований пп. 5.20, 5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять по Формуле (39) с учетом перераспределения опорных н пролетных моментов. Расчетные значемия изгибающего момента М следует определять по Формуле М = аМ (45) где М вЂ” наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемый иэ расчета неразрвзной балки в предположении упругой работы материала; а — коэффициент перераспре»веления моментов, определяемый по формуле а=0,5 1+ — ~ М«г ') М здесь М вЂ” условный изгибающий моменГ, равный: а) в неразрезных балках со свободно спертыми концами большему из значений (47) М,Г = л1ах (45) Мг= 0,5М2.
где символ тахозначает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения; М, — изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опвртой однопролетной балке; М вЂ” максимальный изп|бающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке; а — расстояние от сечения, в котором действует момент М,, до крайней опоры; l — длина крайнего йролета; б) з однопролетных и неразрезных балках с защемленными юнцами М,= 0,5М„гдв М, — наибольший из моментов, вычисленмйх как в балках с шарнирами на опорах; в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение М .
следует определять по формуле (47). Расчетное значение поиервчной силы Д в Формуле (44) следует принимать в месте действия М . Если М„ — момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки. 5.25. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям и. 5.22, в случае изгиба в двух главнык плоскостях при т е 0,5к, следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опормых и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям и.
5.22. злемеиты, подееяжекиые действи1О ОСЕБОИ СИЛЫ С ИЗГИБОМ 5.24*. Расчет на прочность внецентренносжатых и сжато-иэгибаемых элементов по фор- СНий 6-28-81" С. тб Ая вуу< ! ехйгхв гл)гуте Аа гл =- е —, У' и )У М, Я,т, Ал б)(и 7< (54) (51) (52) муле (49» выполнять не требуется при значении приведенного зксцентриситета ег < 20, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость. 5.26 . Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внеценгренно-растянутых и растянуто-иэгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 (ь(Па (5400 кгсусме), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при т з 0,5Я, и )т/(А,й,) > 0,1 следует выполнять по формуле + У <1, (49) М е у Р у ~ ге й у т < где)У, М, и ̄— абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании; п, с„и с„— коэффициенты, принимаемые по прил.
5. Если ЛУ(А,К„) в 0,1, Формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24. В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей. 6.26. Расчет на устойчивость внецентренносжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-кругильная форма потери устойчивости). 6.27", Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп.
5.28' и 5,33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле В Формуле (51) коэффициент в, следует определять< а) для сплошностенчатых стержней по табл. 74 в зависимости от условной гибкости )„и приведенного относительного зксцентриситета а„, определяемого по Формуле где и — коэФФициент влияния формм сечения, еА определяемый по табл, 73; — относительный эксцентриситет (здесь с е — эксцентриситет; )г', †моме сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна); б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл, 75 в зависимости от условной приведенной гибкости ~,„. (Х„ по табл.
7) и относительного зкоцентриситвта е„ определяемого по формуле где а — расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви. При вычислении эксцентриситета е = МгУ значения Ми лГследует принимать согласнотребованиям и. 5.29. Расчет на устойчивость внеценгренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям равд. 15*. Расчет на устойчивость не требуется для сплошноствнчатых стержней при гв > 20 и для сквозных стержней при лг > 20, з этих случаях расчет следует выполнять как дпя изгибаемых элементов.
6.28*. Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/смз) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл, 73), кроме расчета по Формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле где значение ))г., следует вычислять для растянутого волокна. а коэффициент ь определять по формуле ,У)2Д„2ЕА), (55) 6,29. Расчетные значения продольной силый' и изгибающего момента Мв элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по нвдеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
При этом значения Мследует принимать равными: для колонн постоянного сечения рамных систем — наибольшему моменту в пределах длины колонн; для ступенчатых колонн — наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения; для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом — моменту в заделке, но не С. 16 Сйид И-23-61' 1 )+лг„эг И~ (56) с= —, Р (+ аш, (57) с 2/() + Ь+ менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки; для сжатых верхних поясов Ферм и структурных плит, воспринимающих внвузловую нагрузку, — наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки; для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба,— моменту, определяемому по формулам табл.
9. Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения зксцвнгриситетов а,г следует Опрелдлять по табл. 76. 5.30. Расчет на устойчивость внвцентренносжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (У„> Х„), совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по Формуле где с — коэффициенты, вычисляемый согласно требованиям п.
5.31; в„— коэффициент, вычисляемый согласно требованиям и. 5.3 настоящих норм. 5.31. КоэФфициент с в формуле (56) следует определять; при значениях относительного эксцантриситета е„~ 5 по формуле где а и Р— коэффициенты, принимаемые по табл, 10; прн значениях относительного эксцентриситета и„з 10 по формуле гдв э, — коэффициент. определяемый соглас- но требованиям п, 5.15 и прил.
7 как Таблица 9 дпя балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса; для замкнутых сечениИ В, 1,0; при значениях отйосительного зксцентриситета 5 < т„с 10 по Формуле (59) с= с (2 — 0,2в„) + с,о(0,2е„— 1), где с определяется по Формуле (57) при и, = 5, ас, -яо формуле (58) при м,=10. Г)ри опредвлении относигелъного эксцентриситвта е„за расчетный момент М„следует приниматгк для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, — максимальный момент в пределах средней трети длины (но нв менее половины наибольшего по длине стержня момента); для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом — момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).
При гибкости ) > Х = 3,14 ~ЕЩ коэффициент с не должен превышать: для стержней замкнутого сечения- единицы; для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии — значений„определяемых по Форьфлв 6 =- 4 Фи; л = (2„+ 2„')Л ')Лз): С. Та СНВП И-аа-ВТ Ф 6)(т д, А где ОпОРнЫе чАСтИ г" — Е К,»с1 (,25г) е ба ветвей от фактической или условной поперечной сипы (как В поясах безраскосной Фермы), а также и. 5.36 настоящих норм.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
