snip-2-01-07-85 (1041401), страница 7
Текст из файла (страница 7)
случаях),аэродинамические коэффициенты необходимо принимать по справочным даннымили на основе результатов продувок моделей сооружений в аэродинамическихтрубах.Примечания. 1. При назначении коэффициентов сх, су и сm необходимо указать размеры сооружения, к которым они отнесены2. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа) следует использовать аэродинамическиекоэффициенты внешнего давления се или лобового сопротивления сх.6.1.8. Расчетное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте zе следует определять следующим образом:а. Для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частотасобственных колебаний f1 , Гц, больше предельного значения собственной частоты fl , (см.
п. 6.1.10), - по формуле25www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыw p = wmζ ( z e )v(6.5)гдеwm - определяется в соответствии с п. 6.1.3;(ze) - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по табл. 6.4 илиформуле (6.6) для эквивалентной высоты ze (cм. п. 6.1.5);v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см.п. 6.1.11).Т а б л и ц а 6.4.Коэффициент пульсацийВысотадавления ветра для типов местностиzе, мABC0.851.221.785100.761.061.78200.690.921.50400.620.801.26600.580.741.14800.560.701.061000.540.671.001500.510.620.902000.490.580.842500.470.560.803000.460.540.763500.460.520.730.460.500.68480ξ(ze)=ξ10(ze/10)-α(6.6)Значение параметров ζ10 и α для различных типов местностей приведены втабл.
6.3.б. Для всех сооружений (и их конструктивных элементов), у которых f1 < fl < f2- по формулеw p = wmξζ ( z e )v(6.7)гдеf2 – вторая собственная частота;- коэффициент динамичности, определяемый по рис. 6.1 в зависимости от параметра логарифмического декремента колебаний(см. п. 6.10) и параметра ε1 , который определяется формулой (6.8) для первой собственнойчастоты ƒ1;εi =wm ( z эк )940 f i(6.8)Здесь26www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыwm(zэк) - расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки (п.
6.13) нахарактерную высоту zэк . Для конструктивных элементов zэк – высота z , на которой он расположен; для зданий и сооружений zэк = 0.7h, где h - высота сооружений.ξ3δ = 0.152δ = 0.31ε0.100.050.150.20Рис. 6.1. Коэффициенты динамичностиПримечание. Для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций - = 0.3; для стальных башен, мачт, футерованныхдымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах - =0.15.в.
Для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной,необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условияƒs < ƒI < ƒs+1г. При расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по тремнизшим собственным формам колебаний (двум изгибных и одной крутильной илисмешанным крутильно-изгибным).Примечание. При расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1.5, размещаемых вместностях типа А и Б (см. п. 6.5), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (6.5).6.1.9.
Усилия и перемещения при учете динамической реакции по s собственным формам определяется по формулеX 2 = ∑ X s2(6.9)гдеX - суммарные усилия или перемещения;Xs - усилия или перемещения по s-ой форме колебаний.6.1.10. Предельное значение частоты собственных колебаний fl (Гц), следуетопределять по табл. 6.5.Т а б л и ц а 6.5Ветровые районы(принимаются по карте 3обязательного приложения 5)IаIfl, Гц= 0.30.850.95= 0.152.62.927www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыВетровые районыfl, Гц(принимаются по карте 3обязательного приложения 5)IIIIIIVVVIVII= 0.31.11.21.41.61.71.9= 0.153.43.84.35.05.65.9Значение логарифмического декремента колебаний следует принимать:а. Для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций = 0.3;б.
Для стальных сооружений футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах = 0.15.x6.1.11. Коэффициент пространственнойzкорреляции пульсаций давления v следуетопределять для расчетной поверхности соНаправлениеоружения или отдельной конструкции, наветракоторой учитывается корреляция пульсаций.Расчетная поверхность включает в себя hте части наветренных и подветренных поaверхностей, боковых стен, кровли и подоб0ybных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элементсооружения.Рис.
6.2. Основная система коЕсли расчетная поверхность близка кординат при определении копрямоугольнику, ориентированному так,что его стороны параллельны основным эффициента корреляции vосям (рис. 6.2), то коэффициент v следуетопределять по табл. 6.6 в зависимости отпараметровипринимаемых по табл.6.7.Т а б л и ц а 6.6,мКоэффициент v при50.1 0.955 0.8910 0.8520 0.8040 0.7280 0.63160 0.53100.920.870.840.780.720.630.53200.880.840.810.760.700.610.52400.830.800.770.730.670.590.50(в м), равных800.760.730.710.680.630.560.471600.670.650.640.610.570.510.443500.560.540.530.510.480.440.3828www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыТ а б л и ц а 6.7.Основная координатная плоскость,параллельно которой расположенарасчетная поверхностьzoyzoxxoyb0.4аbhhпаПри расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения П3.1, при этом для решетчатых сооружений необходимо принимать размеры расчетной поверхности по еговнешнему контуру.6.1.12.
Расчетное значение ветровой нагрузки w2 для 2-ой группы предельныхсостояний принимается равным ее нормативному значению, определяемому поформуле:w2 = 0.7w(6.10)где w- расчетная ветровая нагрузка (см. п. 6.1.2).6.2. ПИКОВАЯ ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКАПри проектировании элементов ограждения и узлов их крепления необходимоучитывать положительное w+ и отрицательное w- воздействия ветровой нагрузки, расчетные значения которых определяются по формуле:w+(-) = w0 k(ze)cp,+(-)(6.11)+(-)гдеw0 - расчетное значение давления ветра (п.
6.1.4);ze - эквивалентная высота (п. 6.1.5);k(ze) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра на высоте ze(п.6.1.6);cp,+(-) - пиковые значения аэродинамических коэффициентов положительногодавления (+) или отсоса (-);+(-)- коэффициенты корреляции ветровой нагрузки, соответствующие положительному давлению (+) и отсосу (-); значения этих коэффициентовприведены в табл. 6.8 в зависимости от площади ограждения А, с которой собирается ветровая нагрузка.Таблица 6.8.А, м2+<2510>201.00.90.80.7529www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматурыА, м2-<2510>201.00.850.750.65Аэродинамические коэффициенты ср,+ и ср,- , как правило, определяются наоснове результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах.
Для отдельно стоящих прямоугольных в плане зданий значения этих коэффициентов приведены на схеме П3.1.17 приложения П3.1.Примечание. При определении пиковой ветровой нагрузки (формула (6.11)) принято, что конструктивные элементы ограждения и узлы их крепления к зданию является достаточно жесткими и в них не возникает заметных динамических усилий и перемещений. В случае, собственныечастоты системы "элементы ограждения – их несущие конструкции – элементы их крепления"менее 1.5 Гц расчетные значения пиковой ветровой нагрузки должны быть уточнены на основерезультатов динамического расчета указанной системы конструктивных элементов.6.3.
РЕЗОНАНСНОЕ ВИХРЕВОЕ ВОЗБУЖДЕНИЕ6.3.1. При проектировании зданий и сооружений, удовлетворяющих условиюh/d > 10, необходимо проводить их поверочный расчет на резонансное вихревоевозбуждение; здесь h - высота сооружения, d - его характерный поперечныйразмер в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра.6.3.2. Критические скорости ветра Vcr,i , при которых происходит резонансноевихревое возбуждение по i-ой собственной форме колебаний, определяются поформуле:Vcr,i=ƒi d/St(6.12)гдеƒi (Гц) - собственная частота колебаний по i-ой изгибной собственной форме;d (м) - поперечный размер сооружения;St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально илипо справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0.2; длясечений с острыми кромками (в т.ч.
и прямоугольных) - St = 12.6.3.3. Резонансное вихревое возбуждение не возникает в том случае, еслиVcr,i > Vmax(zэк)(6.13)где Vmax(zэк) - максимальная скорость ветра на уровне zэк ; для зданий и башенныхсооружений с плавно изменяющейся формой поперечного сечения, а также труби мачт без оттяжек zэк = 0.8h.6.3.4. Ветровые нагрузки, возникающие при резонансном вихревом возбуждении, следует определять в соответствии с указаниями приложения (П.3.2).30www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры6.4. ДИНАМИЧЕСКАЯ КОМФОРТНОСТЬПри оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки wc принимаются равными:wc=0.5wр(6.14)где wр - расчетное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки(6.1.8).При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величиныас,maх = 0.08 м/сек2(6.15)6.5.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
