Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

Поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изменении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 4.3.ПР) и N_K < N_HO

,

где динамическая добавка

,

удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

Расчетный момент M_Н = M_{МЦКПР3(VII)} = 19,83 Нм (см.таблицу 4.3.ПР).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, n_Н = n_{МЦКПР3(VII)} = 255 об/мин (см.таблицу 4.3.ПР).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 1,09 м/с (см.таблицу 4.3.ПР).

Межосевое расстояние a_w = 49,434 мм (см.раздел 2.2.1).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 2.2.1).

Делительный диаметр d_2МЦКПР3 = 83,591 мм (см.раздел 2.2.1).

.

b_w = 20 мм.

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями K_A = 1,75.

Н

и

.

,

где V_{МЦК-САТПР3(VII)} определяется по таблице 4.3.ПР.

Таким образом,

где значения циклов перемены напряжений взяты из таблицы 4.3.ПР.

Проверка окончания суммирования

; ,

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 4.3.ПР.

Таким образом

.

В результате

N_HE = 4,36·120·10⁶ = 523,2·10⁶.

Поскольку N_K > N_HO, то коэффициент долговечности

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев МЦК

мПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев МЦК первого планетарного ряда

мПа.

Сателлиты

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

.

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 4.3.ПР)

N_K = N_{САТПР3(VII)} + N_{САТПР3(X)} = 17,0·10⁶ + 241,2·10⁶ = 258,2·10⁶ > N_HO =120·10⁶,

поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изменении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 4.2.ПР) и N_K > N_HO

,

где динамическая добавка

,

удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

Расчетный момент M_Н = M_{САТПР3(VII)} = 10,48 Нм (см.таблицу 4.3.ПР).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, n_Н = n_{САТПР3(VII)} = 472 об/мин (см.таблицу 4.3.ПР).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 1,09 м/с (см.таблицу 4.3.ПР).

Межосевое расстояние a_w = 49,434 мм (см.раздел 2.2.1).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 2.2.1).

Делительный диаметр d_2САТПР3 = 44,161 мм (см.раздел 2.2.1).

.

b_w = 20 мм.

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями K_A = 1,75.

Н

и

.

.

Таким образом,

где циклов перемены напряжений взяты из таблицы 4.3.ПР.

Проверка окончания суммирования

; ,

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

Таким образом

.

В результате

N_HE = 1,172·120·10⁶ = 140,64·10⁶.

Коэффициент долговечности

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев сателлитов

мПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев сателлитов первого планетарного ряда

мПа.

Условное допускаемое контактное напряжение

.

Коэффициенты торцевого перекрытия соответственно шестерни и колеса второго планетарного ряда ε_α1 = 0,632 и ε_α2 = 0,425, коэффициент торцевого перекрытия передачи ε_α = 1,057 (см.раздел 2.1.1).

где перевод твердости по Роквелу в твердость по Бринелю можно осуществить с помощью графика на рисунке 4.2.

Допускаемые контактные напряжения для зоны I σ_НРI определяются как меньшее из двух значений:

μ_k1σ_НР1 =1,22·1060 = 1293 мПа и σ_НР2 = 992 мПа,

т.е.

σ_НРI = 992 мПа.

Допускаемые контактные напряжения для зоны II σ_НРII определяются как меньшее из двух значений:

μ_k2σ_НР2 =1,22·992 = 1210 мПа и σ_НР1 = 1060 мПа,

т.е.

σ_НРII = 1060 мПа.

Таким образом,

мПа.

Расчет для реверсивного действия нагрузки

МЦК

В этом случае нагрузка, действующая на зубчатое зацепление, также переменна, и ее изменение можно считать ступенчатым.

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

.

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 4.3.ПР)

N_K = N_{МЦКПР3(I)} + N_{МЦКПР3(II)} + N_{МЦКПР3(III)} + N_{МЦКПР3(IV)} + N_{МЦКПР3(V)} + N_{МЦКПР3(IX)} +

+ N_{МЦКПР3(ЗХ)} = 4,05·10⁶ + 21,5·10⁶ + 12,1·10⁶ + 13,5·10⁶ + 11,02·10⁶ + 194,4·10⁶ +

+ 1,38·10⁶= 257,9·10⁶ > N_HO =120·10⁶.

Поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изменении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 4.3.ПР) и N_K > N_HO

,

В этом случае последовательно определяются суммы μ_H1, μ_H2, μ_H3, … до тех пор, пока не будет выполнено условие

.

где α_HG = 0,75.

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

Расчетный момент M_Н = M_{МЦКПР3(I)} = 138,7 Нм (см.таблицу 4.3.ПР).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, n_Н = n_{МЦКПР3(I)} = 750 об/мин (см.таблицу 4.3.ПР).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 3,34 м/с (см.таблицу 4.3.ПР).

Межосевое расстояние a_w = 49,434 мм (см.раздел 2.2.1).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 2.2.1).

Делительный диаметр d_2МЦКПР3 = 83,591 мм (см.раздел 2.2.1).

.

b_w = 20 мм.

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями K_A = 1,75.

Н

и

.

,

где V_{МЦК-САТПР3(I)} определяется по таблице 4.3.ПР.

Таким образом,

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 4.3.ПР.

Проверка окончания суммирования

; ,

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 4.3.ПР.

Проверка окончания суммирования

; ,

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

Проверка окончания суммирования

;

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

Проверка окончания суммирования

;

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

Проверка окончания суммирования

;

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует продолжить.

Проверка окончания суммирования

;

т.е.

и расчет коэффициента μ_H следует прекратить.

Таким образом

.

Таким образом,

N_HE = 0,299·120·10⁶ = 35,88·10⁶.

Коэффициент долговечности

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев МЦК

мПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев МЦК первого планетарного ряда

мПа.

Сателлиты

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

.

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 4.3.ПР)

N_K = N_{САТПР3(I)} + N_{САТПР3(II)} + N_{САТПР3(III)} + N_{САТПР3(IV)} + N_{САТПР3(V)} + N_{САТПР3(IX)} +

+ N_{САТПР3(ЗХ)} = 2,60·10⁶ + 6,91·10⁶ + 7,8·10⁶ + 8,61·10⁶ + 6,8·10⁶ + 124,8·10⁶ +

+ 0,87·10⁶= 158,39·10⁶ > N_HO =120·10⁶.

Поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изменении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 4.3.ПР) и N_K > N_HO

,

В этом случае последовательно определяются суммы μ_H1, μ_H2, μ_H3, … до тех пор, пока не будет выполнено условие

.

где α_HG = 0,75.

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

Расчетный момент M_Н = M_{САТПР3(I)} = 73,28 Нм (см.таблицу 4.3.ПР).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, n_Н = n_{САТПР3(I)} = 1444 об/мин (см.таблицу 4.3.ПР).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 3,34 м/с (см.таблицу 4.3.ПР).

Межосевое расстояние a_w = 49,434 мм (см.раздел 2.2.1).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 2.2.1).

Характеристики

Список файлов книги