Проектирование ЖД мостов с продольно связанными ПС (1004190), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Температуру замыкания тормозногопояса сл ед у ет назначать средней между нормативными температура­ми элементов в теплое и холодное время г о д а .Величину коэффициента линейного расширения для стали и же­л езо б ет о н а разреш ается принимать одинаковой* Ю2?В расчетах системы сл едует учитывать сопротивление силытр'ения » подвижных опорных частях, которая вычисляется умноже­нием вертикальной нагрузки на коэффициент трения» соответству­ющий типу подвижной опорной части,приведенный в г , 2.26 СНиП2 .0 5 .0 3 - 8 4I .

Коэффициенты трения приминаются максимальныниили минимальными для получения наиболее невыгодного распределе­ния нагрузок на опоры.В случаях* когда максимальные силы сопротивления от тренияв подвижных опорных частях чпри максимальных значениях коэффици­ентов трения), установленных на гибких опорах, не преодолевают­ся определенными расчетом упругими деформациями самой гибкойопоры на опоре вместо подвижных опорных частей следует устанав­ливать неподвижные.В случае жесткого защемления в устоях непрерывного тормоз­ного пояса горизонтальные продольные перемещения промежуточныхопор ограничиваются упругими свойствами тормозного пояса и мо­гут не проверяться расчетом. При этом расчет заделки столбрв вгрун те, расчет горизонтального давления на грунт по боковой по­верхности и расчет по прочности и трееиностойкости материаластолбов должны проводиться на нагрузки, вызывающие перемещениеверха опор в пределах продольной упоугой деформации тормозногоп оя са.При расч ете моста с тормозным поясом, расположенным в уров­не верхнего строения пути ч р и с Д -б , 5) в передаче продольныхнагрузок от торможения или силы тяги подвижного состава на анке­ры, расположенные в насыпи подходов, учитывают как тормознойп оя с, так и путевые рельсы пропорционально площадям их попереч­ных сечений.При наличии в расчетной схеме двух ( р и с .I I схемы ”ап, ид * а"е") и более рам, изолированных друг от друга деформационными28швами с постановкой или б е з постановки уравнительных приборов,р асч ет каждой рамы выполняется вне зависимости о т смежных.I294.РАСЧЕТСИСТЕМУ ВРУЧНУЮПри небольшой степени статической неопределимости (до 4 -5 )система мостового сооружения с продольно связанными пролетнымистроениями может рассчитываться вручную.4 .1 .Последовательность расчета системыНазначают ориентировочные параметры опор (количество стол­бов и отметки подошвы столбчатых опор, размеры массивных опориих фундаментов в плаье» а также отметки подошвы ©тих фундамен­тов)путем расчета несущей способности грунта основания о т со б ­ственного в еса конструкций и наибольших временных вертикальныхнагрузок в соответствии с действующими строительными нормамииметодиками [ I , 2» 3 , 4 , 7 ] .Определяют величину продольного горизонтального перемещенияверха опоркий[от единичной горизонтальной продольной н а гр у з­F f, я 1 т , приложенной к опорам в уровне Опорных частей» пометодике[ 3 »4 ]в зависимости от упругих свойств самой опоры иупругих свойств грунта» в который заделываютсяопоры глубокогозаложения.

Для определения наиболее невыгодной ж есткости Опор^Qimax и O t m i n )свободную длину столбов принимают с учетомнаибольшего расчетного местного размыва илг возможного защемле­ния опор в зон е сезон н ого промерзания грунта (л е д о с т а в а ) и т . д .чем. например, схему моста р и с .1 2)Назначают ориентировочноесечение тормозного п о я с а . Опре­деляют продольные деформации чукорочение, удлинение) тормозногопояса от единичной силы по формуле1тп *ГьЕ т п 'Л Т ОПU)50Рис Л 2Схема мостачерезр«"К "1 - железобетонные пролетные строения длиной 1 5 ,5 м ;2~ тормозной п о я с; 3 - монолитная о.,ора; 4 - буро наби встолб диаметром 1 , 5 м ;5 - тангенциальные опорные ч а с ­нойти ; 6 - секторные подвижные опорные ч а сти ;с п еском ; 8 - глина твердая,где1тп7 - галечник~ длина тормозного п ояса ;- модуль у п р у го сти материала тормозного п о я са ;Лтп ~площадь поперечного сечения одной ветви тормозногоп ояса ;П- количество ветвей тормозного п о й с а .Рассматривай различные схемы эагружения временной вертика­льной н а гр у зко й , определяют усилия о т торможения, приходящиесяна один пролет: при длине загружения Л, равной всей плети,части пролетов или одному пролету\д.гд е)*1нсFt = ( Ц Л М т - ..(.2)- интенсивность временной вертикальной э кв и в а л е н т-'НОЙ н а гр у зки ,кН/м^ тс/м );- д л и н а пролетного строения,м.31Выбирают основную систем у ^ р и сЛ З ) с единичными н е и зве ст­ными и составляю т систем у канонических уравненийРисЛ ЗОсновная си стем аI, .- <~*ip- =.

ьп Л |х 1 + Oio ‘ I** 'с* ’5 ,.V х* - • ■<г?ЛгVк* КЛ>..* --= о jВычисляют коэффициенты канонических уравнений. 0)(= А + а,сIКг-V V' • •+с u [ (А ,р -~' *•Лго= V ~ ‘"С3 Т.Перемещения верха-опорыр у зк и(ftГЬ= I т> ^.d t определяют от единичной н а г­при снижаюшем коэффициенте условий работыв 2; учитывающем кратковрем енность прикладываемой тормознойн а гр у з к и , при которой только частично проявляются у п р у ги е свой­с т в а гр у н т а , влияющие на перемещения верха опор*ю т систем у канонических уравнений, получают величинынеизвестны хx t , Х2 и т * д .Определяют уси л и я, передающиеся на каждую из опор о т т о р -32можекия (суммирование осуществляют с учетов соответствующегознака к Направления сил).Пт= X, *Х 2+ .

. , + П•( 5)Определяют усилия, передающиеся на каждую из опор, от ко­лебания температурf j t . Для этого решают систему каноническихуравнений чЗ) при коэффициенте условий работы Ж s I,посколь­ку температурные усилия проявляются медленно,Определяют коэффициенты канонических уравнений в соответ­ствии о формулами ч4).Коэффициент* I ; д t * ( пс*<б)Температурный перепад д { * ^ х+ [п,г1^‘ ^гдетемпература замыкания конструкций ^задается)Получаем горизонтальные нагрузки на опоры от температурно­го воздействияf \ = ‘ xt , |T2.t * Xl + У*П роизводят р а сч е т опор по методике [ 4 ]к ТлАвна полученные вышенаибольшие горизон тал ьны е н а гр у з к и , приложенные в уровне опор­ных ч а ст е й оп ор , при различны х со че та н и ях временной н а гр у з к и ите м п е р а тур н ого в о з д е й с т в и я „4 , 2 .

П о сл е д о в а те л ьн о сть р а сч е та элем ентов тормозногоп оясаВ у ка за н н о й выше п осл е д о ва те л ьн о сти определяюту сил ия в тормозном п о я сепродольное]\[тп при бесконечно ж естки х у с т о я х ,что возникаю т при промерзании к о н уса насыпи (Q , ~ 0), П1 =1 *Р а с ч е т торм озного п о я с а п роизводят на д е й ств и е продольнойсилы и изгибающего м ом ента, возникающего при смещениях опорчогр а н и чи те л е й п оперечного смещения торм озн ого п о я с а ) , вы зван­ных в свою очередь деформациями п ролетн ого строения о т в е р т и -33калъной временной н а г р у з к и , б следующей п о сл е д о в а те л ь н о сти :назначаю т ориентировочное сечениеентировочное ра ссто ян и еторм озного п о я са и ори­Q между ограничителям и поперечного сме­щения торм озного п ояса Чрис.14-).

Имея момент инерции балки про­ле тн ого строениян а гр у з к у^ft /ги распределенную вертикальную временнуювертикальны е смещенияUопор I и2^ рассмотре­ние смещения д вух опер д а е т достаточную т о ч н о с т ь ) получимизуравнения упруго й линии балки* LfTC Л124сfу ' VПСЛЕ"JzиИ't %M'..[ п г п ш т ш т т г т т п т TT!'! 1m----- --- —■irJt•Ш1ТПТТ1-..........1~v.9)IU - -tf г~ ...

: — ----- rr—аР и с . 14Р а сч е тн а я схем а торм о зн ого п о я са :I - тормозной п о я с ; 2 - у п р у га я линия торм озного п о я с а :а - р а ссто ян и е между упругим и опорам и.Еыбраж основную си сте м у кем .пример р а с ч е т а п . 4 . 2 . 2 ) , решаютси стем у канонических у равнен ии , ст р о я т эпюру изгибающих моментовM mв тормозном п оясе и прореряят п ро ч н о сть сечения тор м о з­ного п о я саеместе зад елки его в у с т о й npiего р а бо те на сж атиес изгибом по методике] 1 J+КлW 1гд е N тпМтлА т п .

\А/тп$ R4-rnчЮ)- продольное уси л и е в одной в е тв и торм о зн ого п о я с а ;- момент в зад;елке торм озн ого п о я са ;- площадь поперечного сечения и момент сопротивлениеодной ветви торм озного п о я с а ;34РЦ- расчетное сопротивление стали ч к г/с м 2) ;К]~ коэффициент условий работы, ГП = 0 ,9 x 0,7 5 = 0 ,6 7 3 ^по табл*60i l l ) .Проверяют устой чи вость тормозного п ояса на расстоянии 1 , Gо т заделки в у сто й по методике [ I ]N,А то£уШ>'• mко эф] ициент продольного изгиба .где4 .3 .Пример ра сче та м остаКост через р . мКм\ р и с Л 2 ) со сто и т из шести железобетонныхпролетных строений* ц 57.длиьойпо 1 6 ,5 и по типовому проектуТемпературная длина пролетных строенийинв.L ^ = 9 9 ,5 м < Ю 0 м .Пролетные строения объединены тормозными поясами в две п ле ти.Район стр о и те л ьства хара кте ри зуе тся следующими тем пература«и:Ц т * 23°,t/t*=-3*t°C.4 .3 .

Характеристики

Список файлов ВКР