Буров С.С. - Конструкция и расчёт танков, страница 21

Другая трудность при этом состоит в том, что тяжелая броневая сталь мало ослабляет поток быстрых нейтронов, доля которых в общем потоке проникающей радиации маломощных боеприпасов соизмерима с потоком гамма-лучей н иногда даже его превосходит. В связи с этим более перспективным способом повышения противораднационной стойкости танков следует признать применение комбинированных многослойных преград со специальными включениями для большего ослабления проникающей радиа* Сне~оное излтченне пред гвгляет о, асвость для глаз в слз ае наб зюденяя взрыва зю ции.

Поток гамма-лучей наиболее эффективно ослабляется тяжелыми материалами. Так, например, свинцовый лист толщиной тх = 1,3 см снижает дозу гамма-лучей Рт вдвое, Свинцовые конт = рики на днище некоторых зарубежных танков используются для ослабления дозы вторичного гамма-излучения на радиоактивной местности. Поток быстрых нейтронов хорошо ослабляется легкими водородосодержащнмн веществами, например, слой днзельноготоплнва толщиной гх'„= 6 слг снижает дозу Рп быстрых нейтронов вдвое.

Коэффициент ослабления дозы К„„при облучении многослойной преграды (см. рис, 47) по нормали (по= О) приближенно ОПрЕдЕЛяЕтСя ПО тОЛщИНЕ СЛОЕВ С(11, 2212, ГО «Ь И з, Ззпт! 4и ПОЛО- винного ослабления гамма-лучей н быстрых нейтронов материалом каждого слоя Ь, Ь, , Ь, — + — ч-— Р ~п "лт Пю хосл и =- " -- 2 хЭ„ Ь! "з Ьз ьу й, !2 а' — + — +— К вЂ” т 2 1! 12 !3 ослу = В гл материал вызовет дальнейшее снижение дозы Рзл = †. После прохожде- 2 л2 ния третьего материала радиапия проникает внутрь машины. Лоза тэл будет Рзл дополнительно ослаблена тРетьим матеРналом ллп = Ь, тогда Ьз 2 !!па Ь, Ь Ь Ь, Ь Ь вЂ” + — +— Роп ~оп «лги ллзл л! л2 лз л! п2 лз зг и! и' «2 и' ~л «э!и Рзл Рл Прн облучении многослойной преграды под углом (яФО) путь радиации в каждом материале возрастает н коэффициент ослабления дозы растет 1 Ь! Ьз Ьз (Ь, Ь, Ь) соа а — ( — + — + — ') осл 1— лхосл и— « — угол облучения, заключенный между направлением потока проникающей радиации и нормалью к поверхности преграды Он зависит от углов наклона о н «подворота» 1 облучаемой поверхности, курсового угла облу !елня Ь н дополнительно от тглз об! учении по вертикали 111 Выводится, например, последняя формула путем такого рассуждения.

Лоза нейтронов Р „ снаружи танка после прохождения первого материала толшиной Ь, будет ослабляться вдвое столько раз, сколько слоев половинного "зол ослабления Ып, укладывается в толщине Ь, материала Озл = Ь Второй 1 2 !" л! Доза О, проникающей радиации в танке складывается из дозы гамма-излучения и дозы нейтронов с) П,„ х), =-- + —. Ачгл ' посл а Она зависит от загцитпых свойств и конструктивных особенностей танка, курсового угла облучения 6, угла облучения по вертикали ч, вида, дальности и мощности взрыва. Поэтому для конкретной оценки защитных свойств проектируемого танка обычно строится полярная диаграмма облучения различных частей тела каждого члена экипажа при взрыве конкретного боеприпаса на определенной дальности и высоте.

По такой диаграмме облучения, подобной тактической диаграмме снарядостойкости, можно обнаружить участки броневой защиты с недостаточным ослаблением радиации н примерно сравнивать защищенность от проникающей радиации различных машин. Однако полная и объективная оценка защищенности обеспечивается лишь вероятностнымн методами, при использовании которых возможны обоснованный выбор защитных материалов и распределение их толщины, предопределяющие минимальное число пораженных радиацией экипажей.

ГЛАВА 1Ч. ОПОРЫ И СТОПОРЫ ТАНКОВЫХ БАШЕН Башенной опорой называется специальный радиально-упорный подшипник качения, соединяющий башню с корпусом танка. Опора (рис. 57) состоит из неподвижного погона, закрепленного на подбашенном листе корпуса; подвижного погона, несущего на себе башню; набора тел качения (шариков или роликов) с сепаратором и уплотнения опоры. Опора служит для облегчения вращения башни при наведении оружия в цель н для надежного удержании ее на корпусе танка, при действии на башню внешних сил и опрокидывающих моментов. В соответствии с этим назначением к башенным опорам предъявляются специфические требования.

б 1. Требования к опорам танковых башен н основные пути выполнения этих требований Высокая прочность опоры, обеспечивающая восприятие веса башни и ее надежное удержание от срыва с корпуса под действием силы сопротивления откату, при ударе в башню снаряда против- нина, под воздействием ударной волны ядерного взрыва, при быстром движении танка по местности и преодолении искусственных и естественных препятствий. Для выполнения этого требования: 1) Беговым дорожкам погонов придают специальную форму (тора — для шариковых опор, двух усеченных конусов — для роликовых опор), обеспечивающую восприятие вертикальных снл обоих направлений и надежное удержание башни от опрокидывания, сры- 112 ва с корпуса. 8) Повышают прочность основных деталей опоры (погонов и тел качения), увеличивая число н диаметр шариков, а также размеры сечения погонов, применяя высококачественные материалы (45ХНМ вЂ” для погонов, ШХ-15 — для шариков) и их соответствующую термообработку.

3) Предпочитают опоры с охватывающим подвижным погоном (рис. 58, а), труднее поддающиеся раскрытию е при действии на башню большой горизонтальной силы н опрокидывающего момента этой силы. 4) Усиливают винтовое соединение неподвижного погона с подбашенным листом корпуса и подвижного — с днищем башни. Рис.

87. Сечение опоры башни среднего танка 1 — неподвижный погон; 2 — наружное зплотненне, 3 — сектор сепаратора; 4 — пробка загр1 вечного отверстия для шариков; Б — шарик; 6— войлочное кольцо внутреннего уолотнеиия, 7— подвижный погон; 8 — днище 'башни; Р— тикот иительные прокладки, 10 — подбаше ~ный лист корпуса 113 Минимальное сопротивление вращению башни, облегчающее быстрое н плавное наведение оружия в горизонтальной плоскости.

Выполнению этого требования способствуют: 1) Применение опор с чистым качением шариков или роликов по беговым дорож* Раскрытием опоры назван начальный момент опрокидывания башни по отношению к корпусу в результате разрушения шариков или чрезмерной дефор. мании погонов. 8 — 1431 кам'" при действии на башню как вертикальных, так и горизонтальных сил.

2) Достаточные зазоры между телами качения н погонами, исключающие заклинивание опоры при допустимых деформациях и короблениях броневых листов и погонов. 3) Использование разрезных сепараторов, состоящих из нескольких секторов и не вызывающих большого внутреннего трения в опоре, которое характерно для неразрезного сепаратора. 4) Термическая обработка беговых дорожек погонов до высокой твердости гтгтС > 50, исключающей их остаточные деформации шариками при действии иа башню наибольших внешних нагрузок. 5) Применение бесконтакт. ных или иных уплотнений опоры, не вызывающих значительного трения и увеличения за счет этого сопротивления вращению башни.

а б Рис. бб. Башенные опоры: 1 а — с отватывающим шарики подвижным погоном; б — с оьватываюп,нм шарики неаодвижйым погоном Минимальный радиальный люфт ** подвижного погона относительно неподвижного, сокращающий самопроизвольное отклонение оружия от выбранной цели при стрельбе с места и особенно с ходу, повышающий стойкость опоры против ее раскрытия, улучшающий условия работы зацепления шестерни механизма поворота башни с зубчатым венцом неподвижного погона. 1) Для умень- ' Опорами чистого качения считают шариковые опоры с контактом шарика по~онами в двух точкак и роликовые опоры с коническими роликами, если вер.

шина усеченного конуса Ролика лежит на оси вращения башни ' Радиальным люфтом называется радиальное перемещение подвижного погона под депствием определенной радиальнои силы относительно неподвижно го. обусловленное яалнчигч зазоров между деталями опоры !!4 /пения г н.фга повьпцшот точность изготовления деталей опоры, применяют сслективные методы сборки и сокращают в допустимых пределах зазоры между деталями. Однако большие размеры погонов н сложность их механической и термической обработки все же приводят в выполненных конструкциях к наличию значительных люфтов, достигающих у опор основных танков нескольких миллиметров.

2) В опорах некоторых зарубежных танков неподви>кный ногаи делается составным пз двух колец; прокладками между ними регулируют необходимый люфт без излишних требований к точности изготовления деталей опоры (рис. 59), Компактность опоры: минимальные габаритные размеры ее сечения, обеспечивающие при заданном диаметре опоры Р наибольший диаметр в свету О, и способствующие получению наиболыцего рис бц Сечение опоры угла возвышения пушки (5). Последнее башни леп.ого аыериканскоусловие легче выполняется в опорах с го танка М4п / -- иепопаижный погон, охватывающим неподвижным погоном х д я (см, рис, 58, б), так как при этом вся опо- башни; 4 — апаш аа г огра размещается в корпусе танка, почти не ионне опоры; б — колько назанимая особенно дефицитного объема в подвижного погона; б— башне и допуская увеличенные углы воз- Р'гганрон нные ппо папка вышения пушки.

Надежное внутреннее и наружное уплотнения опоры башни, исключающие засорение беговых дорожек и вытекание смазки из опоры (наружу или внутрь танка). Наружное уплотнение должно обеспечивать временную полную герметизацию танка при подводном вождении, набегании ударной волны, движении на радиоактивно зараженной местности. Кроме того, примененные уплотнения не должны сально увеличивать момент трения в опоре. Рациональной можно считать комбинацию внутреннего войлочного сальника (см. рис.

57) и наружного резинового пояса, плотно прижимаемого тросами к обоим погонам только на время, когда необходима полная герметизация танка. Опора башни немецкого танка Т-'л/л (рис. 60, а) снаружи уплотнялась резиновым шлангам 3, а изнутри — поджимным войлочным сальником 9/ для временной полной герметизации машины в шланг д подавался сжатый воздух. В опорах башен американских танков М41 и М46 (см. рис. 59 и 60, б) внутреннее уплотнение не предусмотрено, а наружное обеспечивается резиновыми манжетами, причем в М41 цод действием внешнего давления воды илн воздуха манжета плотнее прижимается к поверхности подвижного погона длп более наде.иной герметизации танка.