Высокопрочные углепластики на эпоксидной матрице с регулируемым адгезионным взаимодействием, страница 14
Описание файла
PDF-файл из архива "Высокопрочные углепластики на эпоксидной матрице с регулируемым адгезионным взаимодействием", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технические науки" из Аспирантура и докторантура, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "диссертации и авторефераты" в общих файлах, а ещё этот архив представляет собой кандидатскую диссертацию, поэтому ещё представлен в разделе всех диссертаций на соискание учёной степени кандидата технических наук.
Просмотр PDF-файла онлайн
Текст 14 страницы из PDF
Введены следующиеобозначения:Em , E f , Gm , G f , hm , h f-модульЮнга,модульсдвигаиполутолщины фаз, причем: h d (1 ) /( 4 ) , h d / 4 .mfРисунок 6.3 - Схема нагружения слоистой ячейки периодичностиСледует подчеркнуть, что предложенная в данном разделе расчетнаясхема ячейки периодичности (рисунок 6.3) является универсальной для всехтрех рассматриваемых далее моделей.6.3. Традиционная модель в рамках подхода Фойхта (Модель-1)Будем использовать гипотезу, согласно которой в рассмотренномкомпозите векторное поле перемещений имеет только одну осевую компонентуu , причем u - функция двух координат x, y .
Для задачи растяжения, в100соответствии с методом В.З. Власова, перемещения могут быть представлены ввиде: m ( y) при y hmu ( x, y) x ( y) x f ( y) при hm y hm h f(6.1)При этом следует, в силу совместности работы волокна с матрицей,потребовать: m (hm ) f (hm )(6.2)В случае справедливости гипотезы отсутствия сдвигов лагранжианклассической теории упругости приобретает вид:L A1uu[ E ( ) 2 G( ) 2 ]dxdy2xy(6.3)где: A - работа внешней нагрузки p , приложенной к торцевым сечениямячейки (см.
рисунок 6.3), E и G - кусочно-постоянные модуль Юнга и модульсдвига слоистой ячейки периодичности:EmEE fпри 0 y hmпри hm y hm h fGmGG fпри 0 y hmпри hm y hm h f,В соответствии с методом Ритца, получаем и (6.3) решение (6.4). Решениезадачи растяжения композита имеет вид:p(hm h f )( Em hm E f h f )pp[ Em (1 ) E f ] Eс(6.4)Здесь введено обозначение модуля композита Eс :Eс Em (1 ) E f (6.5)Таким образом, гипотеза отсутствия сдвигов приводит к традиционнойформуле Фойхта (формуле смеси), перемещения определяются соотношением:u ( x, y ) xpEсНормальные напряжения вычисляются в соответствии с (6.5):(6.6)101Em E (1 ) E f m ( x, y ) p Ef Em (1 ) E f приy hmприhm y hm h fИз (6.5) следует отсутствие касательных напряжений, что соответствуетпринятой гипотезе отсутствия сдвигов (6.3).Модель Фойхта допускает только две моды разрушения композита:разрушение волокна и разрушение матрицы при растяжении.ppEmEm (1 ) E f EfEm (1 ) E f Для bm(6.7)(6.8) bfоптимального(равнопрочногопообеиммодам)композитаразрушение волокна и матрицы должно наступать при одной и той жекритической силе p .
Исключая величину критической силы p из условийпрочности (6.7) и (6.8) можно получить, что механические свойства фазравнопрочного композита должны удовлетворять следующему единственномутребованию: bm Em bf E f bm bf(6.9)Таким образом, выявляются возможности и недостатки модели Фойхта. Кдостоинствам модели относятся её относительная простота, возможностьпредсказать и управлять жесткостью и прочностью композита по двум модамразрушения: разрыв матрицы и разрыв связующего. К недостаткам следуетотнести то, что модель не учитывает сдвиги в матрице и волокне, поэтому неможет дать оценки прочности композита по сдвиговым модам разрушения.1026.4.
Модель ячейки периодичности с учетом сдвига (Модель-2)Постановка и решение задачи растяжения на ячейке периодичностив рамках Модели-2.Как и в Модели-1, искомое решение строится методом Власова,распределение перемещений выбирается таким же, как и в первой модели - всоответствии с (6.1). Тогда лагранжиан (6.3) с учетом сдвига может бытьпреобразован к виду:Llhm h f( p hm1Gl 2E )dy224Соответствующее вариационное уравнение получено из принципа Лагранжа:L lhm h fhmGl 2Gl 2( p E )dy [ ]l1212hm0(6.10)Уравнения равновесия для матрицы и волокна:Gm l 2 m ) 012G l2( p E f f f f) 012( p Em m Обозначим через am2 =(6.11)12 E f12 Em2a=ипоказатели затухания краевыхfGf l2Gml 2эффектов соответственно в матрице и волокне.Решение системы (6.11):ch(am y )1[1С]1mEch(am hm ) mu ( x, y ) px 1 [1 C cha f ( y hm h f ) ]1fch(a f h f )Efгде: С1m и С1 f - произвольные постоянные интегрирования.Граничные условия в данной краевой задаче:(6.12)103 Gml 2 m (0) 012 m (hm ) f (hm ) 2 l (Gm m G f f ) 012G f l 2 f (hm h f ) 0 12(6.13)Подставляя (6.12) в (6.13), можно убедиться, что первое и четвертоеграничные условия удовлетворяются тождественно, а второе и третьеопределяют постоянные интегрирования С1m и С1 f .
Общее решение контактнойзадачи (6.11),(6.13):th (a f h f )( E f Em )h f(a f h f )ch (am y ) 1 [1 ]th (a f h f )th (am hm ) ch (am hm ) Em[E f hf Em hm](a f h f )(am hm )u ( x, y ) px th (am hm )( E f Em )hm1cha f ( y hm h f )(am hm )] [1 th(ah)th(ah)Ech(ah)ffmmff f[E f hf Em hm](a f h f )(am hm )(6.14)Построенное решение (6.14) дает возможность определить напряженнодеформированное состояние как в волокне, так и в матрице.
Присоответствующем выборе критерия прочности – оценить локальную прочностькак волокна, так и матрицы. При этом в отличие от феноменологическихтеорий прочности композитов для оценки локальной прочности волокна иматрицы можно выбирать разные критерии их прочности.Определение теоретической жесткости композита в Модели-2В рамках метода энергетического осреднения сравним потенциальнуюэнергию U ячейки периодичности проектируемого композита с потенциальнойэнергией однородного материала с соответствующим модулем Ee :p 2l (hm h f )U2Eс(6.15)104Длявычисленияпотенциальнойэнергииячейкипериодичностивоспользуемся теоремой Клапейрона, в соответствии с которой потенциальнаяэнергия равна половине работы внешних сил:hm h f1U20hmplpldy ( m dy 2 0hm h f dy)f(6.16)hmПриравняв потенциальные энергии (6.15) и (6.16), получим выражениемодуля через параметры фаз композита:th(a f h f )(a f h f )hmth(am hm )[1 ]th(a f h f )th(am hm ) (am hm )Em[ E f hf Em hm](a f h f )(am hm )( Em E f ) h fth(am hm )( E f Em )hmhth(a f h f ) (hm h f )(am hm ) f [1 ]th(a f h f )th(am hm ) (a f h f )EfEс[ E f hf Em hm](a f h f )(am hm )(6.17)Соотношение (6.17) связывает модуль Юнга композита Eс с параметрамифаз и является обобщением соотношения (6.4), которое учитывает сдвиги вволокне и матрице.Межфазный слой, его структура, механические и геометрическиесвойстваПреобразуем выражение (6.17) к виду:(hm + h f )E=(hlm + hlf )(hm - hlm ) (h f - hlf )++EmEf( Em + E f ) / 2(6.18)Введем обозначения абсолютных долей граничных слоев соответственноматрицы hlm и волокна hlf , а также модуля Юнга межфазного слоя El :105th (a f h f )th (am hm )E f hf(am hm )(a f h f )111hlm lim hlm th (a f h f )th (am hm ) l EmEm ( 1 1 )[E f hf Em hm]Em hm E f h f(a f h f )(am hm )Em hmth (a f h f )th (am hm )E f hf(am hm )(a f h f )111hlf lim hlf th (a f h f )th (am hm ) l EfEf ( 1 1 )[E f hf Em hm]Em hm E f h f(a f h f )(am hm )Em hm(6.19)El ( Em E f ) / 2Таким образом, получены инженерные формулы для вычисления толщинграничных слоев и модуля Юнга межфазного слоя (6.19).
Они же определяютструктуру межфазного слоя: часть его лежит в поверхностном слое волокна, ачасть – в поверхностном слое матрицы. Из (6.19) следует, что в рамкахклассическойтеорииупругостимежфазныйслой«выталкивается»внизкомодульную фазу. Действительно, в соответствии с (6.19) объемные долиграничных слоев обратно пропорциональны модулям Юнга фаз.
Это говорит отом, что в жестких углеродных волокнах граничный слой практическиотсутствует. Специфическим свойством граничного слоя в классической теорииупругости является то, что граничный слой никогда не может занять весь объемлюбой из фаз. Действительно, если предположить обратное, из формулы (6.18)следует, что вклад такой фазы в податливость композита окажется нулевым илиотрицательным.Изрешения(6.14),путемдифференцированияииспользованияуравнений закона Гука, можно получить выражение как для касательныхнапряжений: sh(am y ) sh(a h )m m ( y ) (hm ) sha f ( y hm h f ) ]sh(a f h f )th (am hm ) th (a f h f )( E f Em )hmhf(am hm )(a f h f )p (hm ) -12 2th (a f h f )th (am hm )l[E f hf Em hm](a f h f )(am hm )(6.20)106так и для растягивающих напряжений:th (a f h f )( E f Em )h f(a f h f )ch (am y )[1 ]th (a f h f )th (am hm ) ch (am hm )[E f hf Em hm](a f h f )(am hm ) ( y) pth (am hm )( E f Em )hmcha f ( y hm h f )(am hm )][1 th (a f h f )th (am hm )ch (a f h f )[E f hf Em hm](ah)(ah)ffm m(6.21)Прочность композита в Модели-2В качестве примера рассмотрим следующий набор мод разрушения икритериев прочности:- разрушение волокна при растяжении,- разрушение волокна при сдвиге,- разрушение матрицы при растяжении,- разрушение матрицы при сдвиге.Таким образом, задача прочности является решением системы четырехнеравенств: E f (hm h f ) p ( E h E h ) ( b ) fffm m Em (hm h f ) ( b ) mp ( Em hm E f h f ) p 12( E f Em )hm h f ( )b f ( Em hm E f h f )l 12( E f Em )hm h f p ( E h E h )l ( b ) mm mff(6.22)где: ( b ) f , ( b ) f и ( b ) m , ( b ) m - пределы прочности на растяжение и сдвигволокнаиматрицысоответственно.Еслипренебречькасательными напряжениями, то приходим к Модели-1:действующими107 E f (hm h f ) ( b ) fp(EhEh)ffm m Em (hm h f ) ( b ) mp(EhEh)m mff0 ( )b f0 ( b ) m(6.23)Следовательно, Модель-2 является обобщением Модели-1 в рамкахклассического подхода теории композитов, так как учитывает касательныенапряжения.6.5.
Модель ячейки периодичности с учетом адгезии (Модель 3)Постановка и решение задачи растяжения ячейки периодичности вМодели-3Так же как и в предыдущих моделях, будем использовать гипотезу,согласно которой в рассмотренном композите векторное поле перемещенийимеет только одну осевую компоненту u , причем u - функция двух координатx, y .Лагранжиан L теории идеальной адгезии будет иметь вид:L Aгде: A-1u uu u1u u1u u(EG)dxdy Amdx Afdx2x xy y2Cx x2Cx x(6.24)работа внешних сил, E и G - кусочно-постоянные модуль Юнга имодуль сдвига слоистой ячейки периодичности:EmEE fAmиAfпри 0 y hmпри hm y hm h fGmGG fпри 0 y hmпри hm y hm h f,- адгезионные модули соответственно матрицы и волокна наповерхности контакта С .108Искомое решение строится методом В.З. Власова.
Распределениеперемещений выбирается таким же, как и в предыдущих моделях (6.1). Тогдапосле внутреннего интегрирования по координате x лагранжиан (6.24)приобретает вид:hm h fLlhm1Gl 2( p E )dy ( Am Af )l224hmВ соответствии с принципом Лагранжа, вариационное уравнениеприобретает вид:hm h fL lhmGl 2Gl 2( p E )dy [( Am Af ) ]l1212hm0(6.25)Требование равенства нулю первого слагаемого в (6.25) дает уравненияравновесия для матрицы и волокна:Gml 2(pE m ) 0m m122( p E G f l ) 0f ff12Обозначим через am2 =(6.26)12 E f12 Em2a=ипоказатели затухания краевыхfGf l2Gml 2эффектов соответственно в матрице и волокне. С учетом симметрии задачиотносительно координаты y общее решение уравнений равновесия должносодержать только четные по координате y фундаментальные решения.
С учетомэтого замечания их общее решение имеет вид:ch(am y )1[1С]1mEch(ah)m m mu ( x, y ) px 1 [1 C cha f ( y hm h f ) ]1fch(a f h f )Efгде: С1m и С1 f - произвольные постоянные интегрирования.Необходимые граничные условия краевой задачи:(6.27)109 Gm l 2 m (0) 012 m (hm ) f (hm ) 2 l (Gm m G f f ) ( Am Af )12 2G f l f (hm h f ) 0 12(6.28)Подставляя (6.27) в (6.28) убеждаемся, что первое и четвертое граничныеусловия удовлетворяются тождественно, а второе и третье определяютпостоянные интегрирования С1m и С1 f .:С1m EmС1 f E fpp1(6.29)1где:th (a f h f )th (am hm ) hf](am hm )(a f h f ) (hm ) pth (a f h f )th (am hm )[ Em hm E f hf ( Am Af )](am hm )(a f h f )[hm1 p[ Em (1 ) E f ( Am Af )(hm h f )]Общее решение контактной задачи:pch(am y ) ch(am y ) ch(a h ) E (1 ch(a h ) )m mmm mu ( x, y ) x cha f ( y hm h f ) p (1 cha f ( y hm h f ) )ch(a f h f )Efch(a f h f )(6.30)Не трудно убедиться в том, что полученное решение (6.30) при( Am Af ) 0 совпадает с решением (6.14).Обратим внимание на то, что в соответствии с (6.30) адгезионныесвойствапарыматрица-волокнополностьюопределяютсяразностью110( Am Af ) Amf и в решении фигурирует только эта разность.