25312 (Расширение филиала "Шахта "Осинниковская" за счет ввода в отработку запасов филиала "Шахта "Тайжина"), страница 8
Описание файла
Документ из архива "Расширение филиала "Шахта "Осинниковская" за счет ввода в отработку запасов филиала "Шахта "Тайжина"", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "геология" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "геология" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "25312"
Текст 8 страницы из документа "25312"
3.4.1.3.1 Расчет количества воздуха для вентиляционного штрека
м3/мин
Qв.ш =60*Vmin*Sсв, м3/мин (79)
Qв.ш =60*0,25*14,88=223 м3/мин
Принимаем расход воздуха равный 223 м3/мин.
3.4.1.3.2 Расчет количества воздуха для промежуточных печей
м3/мин
Qп,п,.=60*0,25*12=180 м3/мин
ΣQп.п.=180*4=720 м3/мин
Qп.в=223+720=943 м3/мин
Количество воздуха для проветривания погашаемых выемочных участков принимается равным 0,5*Qуч. и составит Qпог.=734 м3/мин
3.4.1.4 Утечки воздуха через вентиляционные сооружения
, м3/мин (80)
где Qут - норма утечек через сооружение при фактическом перепаде давления, м3/мин;
Qут.н - норма утечек через сооружение при перепаде давления 50 кгс/см2, м3/мин;
h —фактический перепад давления, мм вод.ст.; определяется на основании замеров или по данным расчета депрессии шахты.
Для поддерживаемых выработок норму утечек через перемычки с дверями следует сравнить с количеством воздуха, рассчитанным согласно формуле, и принять большую из этих величин.
Нормы утечек воздуха через шлюзы Qут.шл. .м3/мин
Qут.шл.=kпер* Qут , м3/мин (81)
где: kпер - коэффициент, зависящий от числа перемычек в шлюзе принимается равным 0,76 при двух перемычках, 0,66 при трех и 0,57 при четырех;
Qут - норма утечек воздуха через одну перемычку при общем перепаде давления нашлюзе,м3/мин.
Qут.шл.н=0,76*20=15,2 м3/мин
м3/мин
ΣQут.шл.н=16*14,4=230 м3/мин
Норма утечек через кроссинг определяется как сумма норм утечек через шлюзы (перемычки), умноженная на коэффициент 1,25.
Qут.кр.н=1,25*16*14,44=287 м3/мин
м3/мин
Σ Qут.н=230+272=502 м3/мин
Qш=1,1(1468+2*970+943+734+502)=6022 м3/мин
3.4.1.5 Расчет депрессии шахты
Расчет депрессии участка ведется по формуле
, даПа (82)
где: a- Коэффициент аэродинамического сопротивления, сгс2/м4
L- Длина выработки, м
P- Периметр выработки, м
S- Сечение выработки, м2
Q- Количество воздуха, проходящего по выработке м3/с
Таблица № 12 – Расчет депрессии шахты
Участок на схеме | Наименование выработки | Тип и материал крепи | Сечение выработки, м2 | Периметр выработки, м | Длина выработки, м | Коэффициент аэродинами-ческого сопротивле-ния, сгс2/м4 | Количество воздуха,про-ходящего по выработке м3/с | Депрессия выработки, мм вод .ст. |
1-2 | Клетьевой ствол | бетон | 50,2 | 25,12 | 540 | 0,0003 | 92,4 | 0,15 |
2-3 | Околостволь-ный двор | бетон | 19 | 21 | 300 | 0,001 | 92,4 | 7,46 |
3-4 | Путевой квершлаг | бетон | 19 | 21 | 2000 | 0,001 | 32 | 7,98 |
4-5 | Магистральный конвейерный уклон | металл | 19 | 21 | 1000 | 0,001 | 48 | 6,7 |
5-6 | Путевой уклон | металл | 19 | 21 | 960 | 0,001 | 32 | 2,86 |
6-7 | Групповой путевой уклон Е-5 | металл | 19 | 21 | 1000 | 0,001 | 48 | 6,7 |
7-8 | Групповой конвейерный уклон Е-5 | металл | 19 | 21 | 300 | 0,001 | 26 | 0,5 |
8-9 | Групповой конвейерный уклон Е-5 | металл | 19 | 21 | 700 | 0,001 | 10 | 0,2 |
9-10 | Вентиляционный штрек | анкера | 15 | 16 | 2000 | 0,0008 | 14,05 | 1,48 |
10-11 | Конвейерный штрек | анкера | 15 | 16 | 2500 | 0,0008 | 14,05 | 1,85 |
10-12 | Вентиляционный штрек | анкера | 15 | 16 | 4000 | 0,0008 | 3 | 0,14 |
12-13 | Конвейерный штрек | анкера | 15 | 16 | 4000 | 0,0008 | 7 | 0,74 |
13-14 | Вентиляционный штрек | анкера | 15 | 16 | 4000 | 0,0008 | 20 | 9,18 |
14-15 | Конвейерный штрек | анкера | 12 | 14 | 4000 | 0,0008 | 4 | 0,36 |
15-16 | Пром. печь | анкера | 12 | 14 | 1300 | 0,001 | 3 | 0,01 |
16-17 | Флаговый уклон Е-5 | металл | 19 | 21 | 1000 | 0,001 | 80 | 15 |
17-18 | Полевой штрек П-4 | металл | 19 | 21 | 800 | 0,001 | 80 | 12 |
18-19 | Людской уклон К-1 | металл | 19 | 21 | 1200 | 0,001 | 80 | 18 |
19-20 | Южный вентиляционный ствол | бетон | 40 | 20 | 300 | 0,0003 | 80 | 0,18 |
Итого | 107 |
Депрессия шахты h=107 мм вод .ст. (даПа)
3.4.1.5 Выбор вентилятора главного проветривания
Для выбора вентилятора главного проветривания определяется его депрессия по формуле
h в =h ш +h вн ,даПа (83)
где h ш — депрессия шахты;
h вн — внутренние потери давления в вентиляторе;
h вн=RвQв2 , даПа (84)
RB — аэродинамическое сопротивление вентилятора ;
QB — дебит вентилятора м3/с,
Qв=kвн.утQш, , м3/мин (85)
kвн.ут- коэффициент внутренних утечек вентилятора kвн.ут=1,1
Rв= а( π/D4 ), (86)
а — 0,4-1 — коэффициент, учитывающий тип вентилятора;
D — диаметр рабочего колеса вентилятора, D=2,1 м.
Rв=0,6(3,14/2,14)=0,1
Qв=0,01*6022=60,22 м3/с
h вн=0,1*60,22=6,022 даПа
h в =107+6,022=113 даПа
Параметрам Qш =100 м3/с и hв=113 даПа соответствует вентиляторная установка ВОД 21 при регулировании снятием шести лопаток с рабочего колеса 2 ступени.
3.5 Водоотлив
Вода из насосных камер главного водоотлива гор. -160м выдается на действующие очистные сооружения. Вода с гор. +40м и гор. -60м перепускается на гор. -160м.
В настоящее время на шахте действуют два водоотлива на гор. -160м:
-
заглубленная водоотливная установка №1 в околоствольном дворе клетьевого ствола;
-
водоотливная установка №2 в околоствольном дворе нового клетьевого ствола.
Общая емкость обоих водосборников составляет 9520 м3. Выдача водопритоков на поверхность осуществляется по трубопроводам клетьевого и нового клетьевого стволов.
Существующая водоливная установка гор.-160м клетьевого ствола рассчитана на водоприток: нормальный - 200 м3/ч, максимальный – 570 м3/ч. Камера оборудована 8 насосами ЦНС 300-600. Выдача воды происходит по 4 ставам труб диаметром 250мм, проложенным по клетьевому стволу.
Существующая водоливная установка гор.-160м нового клетьевого ствола рассчитана на водоприток: нормальный – 280 м3/ч, максимальный – 850 м3/ч. Камера оборудована 7 насосами ЦНС 300-600. Выдача воды происходит по двум ставам труб диаметром 420мм, проложенным по новому клетьевому стволу.
3.6 Подъем
Двухклетьевой подъем клетьевого ствола, предназначен для спуска-подъема людей, оборудования, материалов и выполнения других вспомогательных операций с поверхности до гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной типа 2ц – 6х2,4, двухэтажной клетью типа 1НВ400 – 9,0.
Двухклетьевой подъем нового клетьевого ствола, предназначен для спуска-подъема людей, оборудования, материалов и выполнения других вспомогательных операций с поверхности до гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной типа 2ц – 4х2,3, двухэтажной клетью типа 1НВ400 – 9,0. Двухскиповой подъем №1, предназначен для выдачи горной массы и породы с гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной 2ц – 5х2,3, скипой типа С-15 в количестве четырех штук.