Автореферат (Методы прогнозирования и снижения вибрации гибких систем турбоагрегатов), страница 9
Описание файла
Файл "Автореферат" внутри архива находится в папке "Методы прогнозирования и снижения вибрации гибких систем турбоагрегатов". Документ из архива "Методы прогнозирования и снижения вибрации гибких систем турбоагрегатов", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технические науки" из Аспирантура и докторантура, которые можно найти в файловом архиве МПУ. Не смотря на прямую связь этого архива с МПУ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "диссертации и авторефераты" в общих файлах, а ещё этот архив представляет собой докторскую диссертацию, поэтому ещё представлен в разделе всех диссертаций на соискание учёной степени доктора технических наук.
Онлайн просмотр документа "Автореферат"
Текст 9 страницы из документа "Автореферат"
Далее, после некоторых преобразований получим:
где , , , – коэффициенты пропорциональности.
Результаты расчетов показывают, что значения коэффициентов составляют не более 5…10% от , а значения – не более 20% от , в то время как величины и одного порядка. Поэтому с достаточной для практики точностью вторыми слагаемыми в (86) можно пренебречь и принять:
Значения неуравновешенной радиальной силы и ее проекций на оси координат:
Аналогично определяется , составляющая осевой силы.
Следует отметить, что силы образуют неуравновешенные изгибающие моменты и относительно соответствующих осей:
где – общее число лопаток, k = 1… ; – радиус средней окружности газового тракта. Проекции составляющей по i-й форме изгибных колебаний ротора, определяемые неуравновешенными аэродинамическими силами и моментами, имеют вид:
На основе предложенных математических моделей и алгоритмов, строится методология прогнозирования аэродинамического дисбаланса. Средние окружности каждого рабочего диска разделены на равных частей. В каждой точке деления приложены векторы и , модули которых являются линейными функциями случайных аргументов: для компрессора и для турбины. Каждая из случайных величин или подчиняется приближенно нормальному распределению с одинаковыми для всех лопаток данного диска математическими ожиданиями и дисперсиями, а фазы слагаемых векторов являются постоянными. Учитывая соотношения (85) и (86), а также свойства тригонометрических сумм, имеем:
где – осевая координата q-го диска.
Аналогичные выражения будут для проекций , . Среднеквадратические отклонения , определяются экспериментально.
Поскольку распределение случайных погрешностей и , как показывает практика, приближенно нормальное, то для проекций векторов , будут выполнены условия предельной теоремы теории вероятностей, и согласно (91) математические ожидания предельных нормальных законов равны нулю, а среднеквадратические отклонения равны между собой. Отсюда следует, что закон распределения модулей суммарных векторов с увеличением будет приближаться к распределению Релея с параметрами:
Это в равной мере относится к суммарным для всего ротора векторам , причем здесь параметры распределений будут иметь вид:
Приведем результаты экспериментальных исследований аэродинамического дисбаланса, которые были получены в ходе проведения уравновешивания роторов турбоагрегатов на ОАО «Азотреммаш». Для десятиступенчатого ротора 103J463B5 (q = 1…10) требуется дать вероятностную оценку значению величины , определяемой аэродинамическим дисбалансом. Некоторые данные, необходимые для расчета, приведены в табл. 7.
Для определения коэффициентов , использовались результаты газодинамических расчетов компрессора. Среднеквадратические отклонения были найдены по результатам статистической обработки данных измерений величин , а само значение определялось как среднеарифметическое соответствующих величин, замеренных по двум сечениям лопатки на расстояниях (1/3)h и (2/3)h, от внутреннего диаметра газового тракта. Замеры производились непосредственно в производственных условиях на высокоточном станке с ЧПУ, посредством набора щупов и стойки с индикатором (рис. 36).
Таблица 7
q | 6 | 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | 7 | 8 | 9 | 10 |
4,710-3 | ||||||||||
0,52 | 0,69 | 0,80 | 0,90 | 0,96 | 0,98 | 0,92 | 0,87 | 0,79 | 0,67 | |
2,5 | 2,5 | 2,3 | 2,3 | 2,1 | 2,1 | 1,6 | 1,4 | 1,4 | 1,3 | |
21 | 21 | 21 | 21 | 21 | 17 | 17 | 17 | 17 | 17 | |
0,22 | 0,22 | 0,22 | 0,22 | 0,22 | 0,20 | 0,20 | 0,20 | 0,20 | 0,20 |
Рис. 36. Схема измерений величин Рис. 37. Схема соединения диска с
промежуточной проставкой
По данным табл. 7. с помощью выше изложенного алгоритма получено значение параметра неуравновешенных аэродинамических сил: = 21 Н. Предельное значение величины , соответствующее вероятности P0 (вероятности того, что значение выйдет за пределы интервала определяется по (3): при P0 = 0,01, = 64 Н; при P0 =0,001, = 78 Н. Для расчетной частоты вращения (n = 6800 об/мин эти значения эквивалентны сосредоточенным дисбалансам 126 гмм или 154 гсм, расположенным в плоскости максимального прогиба ротора по первой собственной форме колебаний. Для сравнения укажем, что принятая для рассматриваемого ротора точность динамической балансировки составляет 160 гмм на каждую опору. В то же время результаты моделирования показывают, что величина аэродинамического дисбаланса существенно возрастает по мере увеличения газодинамической нагрузки на лопатках.
Прогнозирование эксплуатационного дисбаланса. В рабочих условиях в геометрии роторов появляются многочисленные необратимые микроизменения, в результате чего уравновешенность, достигнутая при сборке и изготовлении, существенно нарушается. Вредное влияние эксплуатационного дисбаланса на вибрационное состояние изделий усугубляется тем обстоятельством, что оно не может быть устранено с помощью предварительной балансировки. Причинами разбалансировки являются: процессы коррозионного и эрозионного износа отдельных элементов роторов, неравномерная остаточная деформация и коробление особенно для деталей, работающих в условиях повышенных температур, а также необратимые микроизменения в характере центрирования сопрягаемых деталей, приводящие к их взаимным смещениям друг относительно друга. Здесь рассмотрены соединения наиболее характерные для конструкций турбоагрегатов:
1. Соединения диска с промежуточной проставкой (рис. 37). Здесь обеспечивается гарантированный и сохраняющийся в работе натяг по посадочной поверхности.
Следующие обстоятельства объясняют нестабильность центрирования деталей в соединениях данного типа:
-
конструкция соединения не препятствует тангенциальным перемещениям отдельных участков по центрирующей поверхности;
-
неравномерное распределение монтажных деформаций по окружности фланцев в результате действия сил трения по посадочной поверхности при сборке;
-
снижение эффективных коэффициентов трения по центрирующим поверхностям при работе соединения под действием динамических нагрузок и вибраций.
В начальной стадии сборки проставка 1 монтируется под некоторым углом к плоскости ответной детали 2 так, что на посадочное место заходит только часть ее окружности. В дальнейшем значительная доля растягивающих усилий, передаваемых на ранее смонтированную часть, будет восприниматься действующими здесь силами трения. В результате фланец детали 1 деформируется неравномерно, и та часть его окружности, которая была смонтирована ранее, оказывается растянутой несколько меньше, чем остальная. Очевидно, что достигнутое с окончанием сборки равновесие не является устойчивым, и в работе с уменьшением эффективных коэффициентов трения, наблюдаемым в условиях вибраций, произойдет перераспределение и выравнивание окружных деформаций. При этом будет отмечено некоторое смещение сопрягаемых деталей в радиальном направлении друг относительно друга и соответствующее изменение дисбаланса ротора (или разбалансировка, если ротор был предварительно отбалансирован). Значение такого смещения и характеристики рассеивания этой величины можно оценить следующим образом. Обозначим: – распределение относительного удлинения по окружности фланцев, получаемое при сборке; – натяг по посадочной поверхности и номинальное значение ее диаметра; – относительное удлинение каждого из фланцев при равномерной деформации; – коэффициент трения скольжения по центрирующей поверхности. Дифференциальное уравнение равновесия элементарного участка фланца (рис. 38):
решение которого имеет вид: