granovskij_rm (Грановский Г. И., Грановский В. Г. Резание металлов: Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов), страница 12

Обе зти величины являются про и зводственными параметрами, посредством которых удобно рассчитывать и назначать режимы резания. Сопротивление металла срез аемого слоя пластическому деформнрованию и образованию стружки определяется также физическими размерными параметра- ми — толщиной и шириной срезаемого слоя. Толщина срезаемого слоя обозначается буквой а и опрелеляется в каждой точке режущего лезвия как расстояние между двумя последующими положениями главной режущей кромки, занимаемыми через олин цикл главного движения, в направлении, перпешшкулярном главной режущей кромке в рассматриваемой точке.

Если главная режущая кромка прямолинейна (рис. 3.11), то толщина срезаемого слоя представляет собой высоту параллелограмма. Ш и р и н а срезаемого слоя обозначается буквой Ь и определяется как длина стороны сечения срезаемого слоя, образованной главной режущей кромкой (основания параллелограмма на рис. 3.11).

ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ ТОЛЩИНОЙ И ШИРИНОЙ СРЕЗАЕМОГО СЛОЯ И ПОДАЧЕЙ И ГЛУБИНОЙ РЕЗАНИЯ. Из схемы на рис. 3.11 следует, что толщина срезаемого слоя (ЗА) а Бз(п<р, а ширина срезаемого слоя (3.2) Ь = г/я~ Ф где <р — главный угол в плане. В обычных условиях резания 5 с г, а согласно определению а с Ь. Однако иногда, когда главный угол в плане гр 90', имеют место равенства а 5 и Ь = г. В практике обработки металлов резанием могут быть также случаи, когда в целях одновременногд повышения производительности труда н уменьшения шероховатости обработанной поверхности. чнстовая обточка ведется широкими резцами (рис.

3.12) с бдльшнмн подачамн, превышающими глубнну резанию В этих условиях устанавливается следующая закономерность: толщина срезаемого слоя численно равна глубине резания (а = г), а ширина срезаемого слоя равна подаче (Ь = 5). Рис. ЗА2. Роинеры иоиеречного сечении сре эоеиого слал ири чнетовои точении Во всех рассмотренных случаях плошадь номинального поперечного сечения срезаемого слоя (3.3) А аЬ Бг прнннмаетсв дли технических расчетов. 36 () 3.4. ОСЕВЫЕ И РАДИАЛЬНЫЕ УГЛЫ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ РЕЗЦА Помимо передних и зелннх углов в сечении А — А (см. рис, 3.5) часто возникает необходимость знать взаимосогласованные значения передних и задних углов в сечениях как вдоль, так и поперек геометрической оси корпуса резца. Для этого резцы рассматриваются в системе координат худ Обычно нижнюю опорную плоскость резца совмещают с плоскостью ху, а геометрическую, ось его корпуса располагают вдоль осн у.

Пусть ревел, изображенный на рис. 3.5, отнесен к координатной системе хух (рис. 3.13). Передний угол у и главный задний угол и показаны на рис. 3.5 и 3.13 в сечении А — А. Угол у определяет наклон передней поверхности к горизонтальной плоскости, а угол и— наклон главной задней поверхности к вертикальной плоскости. Но те же положения обеих поверхностей могут быть определены угловыми размерами в других сечениях, например во взаимно перпендикулярных сечениях Б — Б и  — В (рис. ЗА 3). Секущая плоскость  — В параллельна коорлинатной плоскости хг, т.

е. осн обрабатываемой заготовки и направлению движения осевой (продольной) подачи Вв Это послужило основанием называть лежащие в сечении В-В углы осевым передним угломуоиосевым задним углом пе. Секущая плоскость Б — Б параллельна координатной плоскости уг, т. е. геометрической осн корпуса резца и направлению движения поперечной подачи Вз„, направленной по радиусу заготовки. Поэтому лежащие в сечении Б — Б углы называют радиальным передним углом у„и радиальным задним углома..Значенняпереднихн задних углов в сечениях А — А, Б-Б н  — В резца взаимосвязаны прн любых значениях угла наклона главной режущей кромки ) Сечения А — А, Б-Б н  — В проходят через произвольную точку М главной режущей кромки 1-2.

На рассто- Оцредаляемое в сечена л  — В значение осевого переднего угла выражается урав- нением (3.5) ГВ Уо (Н + 18 1В Зф18. ~Аяоаряуяи у-бпоузуяуае у-уяядсдизяя Рнс. ЗА3. Расчетная схена вывода уравнений значений передних н задних угнав, изиеряеиых ° трех ппосяостях (3.7) 1ВУе 1ВУипзР+ГВХсоззР; янин 1, от точки М проводим вертикальную секущую плоскость à — Г параллельно проекции главной режущей кромки на горизонтальную плоскость. Линия пересечения 1'-2' передней поверхности резца с плоскостью Г- Г параллельна главной режущей кромке 1-2 Н на- клонена к горизонтальной плоскости под углом Х (на рис. 3.13 Х> О).

Если передний угол у>О, то в сечении à — Г линия 1'2' и лежащая на нем точка Мз оказываются расположенными ниже главной режущей кромки 1-2 и лежащей на ней точки М. В сечении А — А (рис. 3.13) занижение Н связано с передним углом у соотношением (3.4) зВ у Н/18 ° След 1'-2' пересекается с плоскостью  — В в точке Мз. Поскольку линия !'-2' наклонена под углом Х > О к горизонтальной плоскости, точка М,лежит ниже точки М, на размер сзН„ который можно найти в сечении Г - Г как ЬНз = 1з !ВЫ. Таким образом, точка Мз лежит ниже точки М на размер Н+ЬНз = Н + 1з гй Х. Совместным решением уравнений (3.4) н (3.5) исключаем размер Н: (З.б) ГВ УО -- (11 ГВ У + 13 ГВ Х)/12.

Из рис. 3.13 следует, что 18/18 — — 81п зр н 13/18 сов зр. Подставляя зги выражения в уравнение (3.6), получаем зависимость, выражающую для данного угла в плане зр и угла наклона главной режущей кромки Х соотношение переднего угла у н осевого переднего угла уо. (3.8) РВ у ГВ уо/8(п <р — ГВ Х с!В ср.

При тех же углах у > О н Х > О в сечении à — Г точка Мз находится выше точки Мз иа размер ЬНз = 1ввКХ и няже точки М на размер Н ЬНх Н вЂ” 1в ГК Х. В сечении Б — Б размер радиального переднего угла выражается уравнением (3.9) (К 7 = (Н )в (К в)/15. Совместным решением уравнений (3.4) и (3.9) получаем (3.10) 1КЪ =(1~ (К7 — 1в 1К))/1вИз вида в плане рис.

3.13 следует, что 1,/1, = сов ~р и 1в/1в = вш ~р. При подстановке этих отношений в уравнение (3, 10) получаем зависимость, выражающую соотношение радиального переднего угла у, и переднего угла у: (3.11) ГК 7, = 1К 7 сов <р — 1К Х вш Ч>; (3.12) ВК7 = ГК7„/сов~Р+ (К).ГК~Р. Аналогично выводят уравнения, связывающие главный задний угол а, осевой задний угол ае и радиальный задний угол а„В сечении А — А (рис. 3.13) значение главного заднего угла а выражается уравнением (3.13) вка = 1г/Нс. В сечении  — В угол ас получают иэ уравнения (3.14) 1К ос = 1х/Не. Так как секущие плоскости А — А, Б— — Б и  — В проходят через точку М, то размер Нс во всех сечениях оди- наков и из уравнений (ЗЛЗ) и (3.14) получаем 1Ка = 1, 1Кос/)з, (3.1э1 1Ка = 1Каев(п ср.

Осевой задний угол ас можно найти из уравнения (3.16) (К ас = (К а/вш ~р. В сечении Б — Б для радиального заднего угла а, справедлива формула (3.17) 1К<~ = 1в/Не. Рассматривая совместно уравнения (3.13) и (3.17) и исключая размер Не, получаем 1Ка= 1, 1Ка„/)в. Из вала в плане рис. 3.13 видно, что 1,/1„= сов ~р.

Следовательно„ (3.1К) 1К а = вК а, сов <Р; (3.19) (К а„= (К а/сов <р. 4 Ко~фекция пофешностей установки резца $4Л. ЗАВИСИМОСТЬ УГЛОВЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РЕЗЦА ОТ УСЛОВИЙ ЕГО ЗАКРЕПЛЕН ИЯ НА СУППОРТЕ СТАНКА ПРИЧИНЫ ИЗМЕНЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ РЕЗЦОВ В „ зм ы углов геометрических параметров режущей части резца проставляют на рабочем чертеже. При этом предполагается, что: 1) вершина резца установлена на высоте оси вращения заготовки; 2) геометрическая ось резца строго перпендикулярна оси вращения заготовки; 3) вектор скорости подачи ез направлен вдоль оси вращениязаготовки,т.

е.перпендикулярно геометрической оси резца В соответствии с чертежом разрабатывают технологию изготовления резца и проверяют размеры всех угловых геометрических параметров режущей части. При этом угловые параметры, указанные на чертеже, сохраняют свои истинные значения только в том случае, если пространственное положение резца при эксплуатации соответствует указанным выше условиям их изображения на чертеже. Любые отклонения от этих условий, пронсхоляпше случайно или преднамеренно, приводят к изменению значений одного или нескольких угловых геометрических параметров.

По влиянию на ход процесса резания изменения углов равнозначны замене резца исходной конструкции другим резцом, имеющим иную форму я геометричееские параметры режущей части. Изменение геометрических параметров, выполненных на резце при заточке, может происходить по следующим причинам: 1) в результате погрешностей установки и закрепления инструмента на станке относительно положения, предусмотренного рабочим чертежом инструмента: при этом угловые размеры, как проставляемые на чертеже. так и получаемые при установке с погрешностью, рассматриваются в статике и являются статическими угловыми параметрами; 2) в результате кинематических особенностей относительных движений инструмента и обрабатываемой заготовки: эти параметры существуют непосредственно в процессе резания н называются кинематическимн угловыми параметрами; 3) в результате износа контактных поверхностей главного режущего лезвия: при этом вызванные износом изменения имеют возрастающий и необраз имый характер и могут быть устранены только прн переточке режущей части.

Ниже изложены вопросы, связанные с изменением угловых параметров режущей части, вызванным погрешностями установки и закрепления резцов. Среди послелних наиболее часто на практике встречаются поворот резца вокруг вертикальной оси, а также смешение вершины резца вверх или вниз относительно оси вращения заготовки.

ПОВОРОТ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ОСИ РЕ31~А ВОКРУГ ВЕРТИКАЛЬНОЙ ОСИ. На рис, 4.1, а показано положение проходного резца, котла геометрическая ось его корпуса перпендикулярна оси обрабатываемой заготовки. В этом положении резец имеет главный угол в плане <р и вспомогательный угол в плане <рь совпадающие по значению с указанными на чертеже. На рис.