СНиП_II-23-81 (Нормативы по сварке), страница 11

33 в зависимости от вида напряжвн- Таблица 32" С. 36 СНип 1ИЕ3-61* (119) . (120) (118) о з 8/у»/у», ного состояния и коэффициента асимметрии напряжений р = о„. /о„; здесь о и о е — ссответствейно йаибольшее и йаименьшев по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентов е, е„ок При равнозначных напряжениях коэфФициент асимметрии напряжений следует принимать со знаком»минус», Прн расчетах на выносливость по формуле (115) произведение ал„у„не должно превышать й„/ун Таблица 33 9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее 10з, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.

10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения иэгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах 1н 1,11, 11е й и 11, следует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по Формуле где с — наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и г,, 8 — коэффициент, принимаемый по табл. 84. Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых нв требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям равд.

5 настоящих норм, 11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 11.1'. Расчет сварных стыковыхсаединеннй; на центральное растяжение или сжатие следует: производить по формуле где / — наименьшая толщина соединяемых ,. элементов; /, — расчетная длина шва, равная полной : его длине, уменьшенной на 2/, или пол-, ной его длине в случае вывода кон- '. цов шаа эа пределы стыка, При расчете сварных стыковых соединений эле. ' ментов конструкций, рассчитанных согласно и. 5.2, в форме (119) вместо /~ следует принимать л /ук Расчет сварных стыковых соединений выпол-': нять не требуется при применении сварочньж материалов согласно прил.

2. полном провврв, соединяемых элементов и физическом контроле, качества растянутых швов. 11.2'. Сварные соединения с угловыми шва- ' ми при действии продольной и поперечной сил,' следует рассчитывать на срез (условный) по двум.. сечениям (рис. 20): Рнс. 20. Схема расчетных . сечений свврногосоединения с угловым швом à — сечение по металлу швж 2 — сечение по металлу грв.

ннцы оплавления по металлу шва (сечение 1) Лг/(11 /г / ),. /(чгу»гу,' по металлу границы сплавления (сечение 2) ,у/(841//») к я,у»„у,, (121) где /„— расчетная длина шаа, принимаемая,: меньше его полной длины на 10 мм; 11 и Р, — коэффициенты,принимаемыеприсвар-! ке злемеип>в из стали: с пределом те- ', кучести до 530 МПа (5400 кгс/см")— по табл. 34', с пределом текучести '; свыше 530 МПа (5400 кто/смз) незави- '; симо от вида сварки, положения шва,'; и диаметра сварочной проволоки: 8/ = О,У и Р, = 1; у, и у, — козффициейтыусловийработышва, рав- .

ные 1 во всех случаях, кроме конструк- ' ций„возводимых в климатических районах1н1, й н11,для которыху, =0,85для ' металла шва с нормативным сопротив-- лением л = 410 МПа (4200 кгс/смз) н ' уи = 0,85 — для всех отапей. Снип И-23-9! * С. 37 ми на действие момента в плоскости расгюложения этих шаав следует производить па двум сечениям па Формулам: по металлу швз !)ха а уа к Я„ут,гтс, '(124) — ь а* по металлу границы оплавления где га и l — моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей; У„и У вЂ” та же, па металлу границы сплав- ленин; х и у — координаты ~очки шва„наибалев удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных асей этого сечения. 11.4.

Сварные стыкавые соединения, выполненные без Физического контроля качества„при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения а„, пл т„, и Я следует принимать соответственно: а, = а и а, = с,.х — нормальные напряжения в сварном соединении па двум взаимна перпендикулярным направлениям; т касательное напряжение в сварном соединенйи; Я=Я„. 11.$.

При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие лродальной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия [122) по металлу границы оплавления (123) Таблица 34' значения ксэффициаатаа Рг н Р, ппн катетах швов, мм Коэф- фициент и диаметре слака й мм риН=З вЂ” 5 ПолаКааиа шаа 3 — 3 Я вЂ” 12 !4-16 16 и более 0,7 В лодочку 1,0 1,15 1,1 0,9 Нижнее 1,0 1,15 1,05 0,9 0,7 0,6 пслУавтома- В ло чку 1.4 — 2 1,0 Нижнее, горизснталыке, вер тикальнае 1,0 1,05 сматическая В лодочку, нижнее, горизсношного сечения тальнае, вертикальное, пото- порошковой лочнае н н е, Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварка.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетам, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/сма) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно и. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва Я должны быть более Я„, а при ручной сварке — ' не менее чем а 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления Я, но не превышать значений Я,,В,/Д; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 Мйа (2900 кгс/сма) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие Я кЯ,<Я,(),ф При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл.

55*. 11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по Формулам: по металлу шва где И' — момент сопротивления расчетнога сечения по металлу шва; В"„— то же, по металлу границы оплавления, Расчет сварных соединений с угловыми шва- ,Р +у! . Я„,т.,т„ (125) а „+1 С.

ЗВ СНиП 9-23-61 Таблица Збь: казффнци. ' энт условий: работы соединения ',: ть 1,0 0,9 0,6 0,75 (127) на смятие на растяжение () 29) (130) (131)*: т кЯ у„ц ит,яЯ т„,т, (126) где т и т — напряжения в расчетном сечении / соответственно по металлу швз и по металлу границы оплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом. Болтовые соединения 11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы )у, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. 11.7*.

Расчетное усилие АГь, которое может быть воспринято одним балтом, следует определять пс формулам: на срез Обозначения, принягые в формулах (127)-(129): Я, Я, Я, — расчетные сопротивления боль ьр н тозых соединений; ь( — наружный диаметр стержня балта; А = кАз/4 — расчетная площадь сечения стержня болта; Аь„— площадь сечения болта нетто; дпя болтов с метрической резьбой значение А „ следует принимать по прил. 1 к ГОСТ 22356 — 77*; 5à — наимЕньшая суММаРная толщина элементов, сминаемых в одном направлении; и, — число расчетных срезов одного болта; т, — коэфФициент условий работы соединения, который следует принимать ла табл. 35'. Для адноболтовых соединений следует учитывать коэффициенты условий работы т, согласно требованиям и.

11.8. 11.8. Количество и болтов в соединении при действии продольной силы ьуследует определять по Формуле где ту „, — меньшее из значений расчетного усилия для одного болта, вычисленных согласно требованиям и. 11.7* настоящих норм. 11.9. При действии нз соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов„распределение усилий нэ болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта. Характеристика соединения 1.многобслтавсе в расчетах нв срез и смятие при болтах; класса точности А классов точности В и С, высоко- прочных с нерегулируемым натяжением 2. Однаболтаэов и многабслтсвсв в расчете нв смятие при а = 1,5Аи з = 2А э элементах конструкций из стали с пределом текучести, МПв (кгс!смя): да 265 (2900) св, 265 (2900) до 360 (3900) Обозначения, принятые э табл.

35*: и — расстояние вдаль усилия ат края злэмэн. ' тз до центра ближзйцюго отверстия; з — то жэ, между центрами отверстий; Н вЂ” диаметр отвеРстия для болта. П р и и в ч з н н я; 1. Коз(ьфициенты, установленные з поз. 1 н 2, следует учитывать одновременно. 2. При значениях расстояний и н д прамежутсч:: ньи вежду указанными в поз.