СНиП_II-23-81 (Нормативы по сварке), страница 6

5.34. Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию и изгибу В двух глзВных плсскОстях, при соВпадении плоскости наибольшей жесткости (У, > У) с плоскостью симметрии следует зыполйять йо формуле Э = Э,„(0,бй + 0,4~/г); зоесь В,„следует Определять сОгласнО требованиям и. 5.27' с заменой в формулах ВУ и К соответственно на лт и 1, а с — согласно требо- У У' ваннам и. 5,31. При вычислении приведенного относительного зксцентриситета и = пуз для стержней дву- УКУ У таврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент ч следует определять как для сечения типа 8 по табл.

73. Если лУ < т, то кроме расчета по формуле ЫУ ' У' (62) следует произвести дополнительную проверку по формулам (51) и (56), принимэя е = О. Значения относительньух эксцентриситетоа следуе~ определять по формулам: зу =е — и лу =е —, (63) А А "и в' сх су где В' и И" — моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей соответственно х-х и у-у. если ).„> ),, то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительную проверку по формуле (51), принимая е„= О, В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (у > У ) с плоскостью симметрии рас- Х с четное значение Ву„следует увеличить на 25 уз, 5.35, Расчет на устойчивость сквозных стер- жней из двух сплошностенчатых ветвей, симмет- ричных относительно оси у-у (рис.

6), с решетка- Рис. 6. Сквозное сечение стержня из двух спуюш- востеичэтых ветвей ми з двух параллельных плоскостях, подвержен- ных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять: для стержня з целом — в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласно требованиям и. 5.27', принимая е = 0; для отдельных ветзеи — как Внецентренносжатых элементов по формулам (51) и (56), при этом продольную силу з каждой ветви следует определять с учетом усилия от момента М, (см. и.

5.33), а момент М распределять между ветвями пропорционально их жесткостям (если момент М, действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь), Гибкость отдельной ветви следует определять при расчете по формуле (51) согласно требованиям и. 6.13 настоящих норм, при расчете по формуле (56) — по максимальному расстоянию между узлами решетки.

5.36. Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно-сжатых стержней следует выполнять соглаонО требованиям п. 5.9 и 5,10 настоящих норм на поперечную силу, равную большему из двух значений: фактическую ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ Д ИЛИ УСЛОВНУЮ ПОПЕРЕЧНУЮ силу Д„, вычисляемую согласно требованиям и. 5.8* йастоящих норм. В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединять планками ветви сквозных Внецентренно-сжатых элементов, как правило, не следует. 5,37. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, и при весьма больших реакциях — балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой. Плоские или кат ковые подвижные опоры следует применять з случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном Опирании балки или фермы, Коэффициент трения в плоских подвижных опорзх принимается равным О,З„в катковых — 0,03.

5.38. Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем к/2) по формуле где Р— давление (сила) на опору; г и! — соответственно радиус и длина шарнира; )1„— расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое согласно требованиям и. 3 1' настоящих норм. 5.38.

Расчет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формуле "сеу» ' лт)) (65) где л — число катков; СНип Н-23-61" С. 19 Таблица 11 Расчетная длина !. прочих элемен- тов опорных расксссв и спорных Решетки стоек О,б! 0,9! Рнс. 8. Схемы для определения расчетной длины пояса Фермь! иэ плоскости з — схема Фермы; 6— схема связей между ферызык (внд сверху) 0,91, 1кг = 1, 0,75 ь 0,25 — з ). А!! 7 (бб) Е и 1 — соответственно диаметр и длина катка; Л„ — расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое согласно требованиям и. 3.1' настоящих норм. 6.

РАсчетиые ддины и предбльиыВ гивкости элиминтоВ стАльиых конструкций РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЗЛЕМЕНТОВ плоских Ферм и связей 6.1. Расчетные длины 1„, элементов плоских Ферм и связей, за исключением элементов перекрестной решетки ферм, следует принимать по табл, 11. Направления прсдапьксгс изгиба по- ясов 1. В плоскости Фермы: в) для ферм, кроме указанных в поз. 1, 6 6) для ферм из одиночных уголков и Ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык 2, В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости Фермы): а) для Ферм, кроме указанных в поэ. 2, 6 б) для Ферм с поясами из замкнутых профилей с прикреплением элементов решетки к поясам впритык Обозначения, принятые в табл.

11 (Ркс. 7): — геометрическая длина злвыяктз (расстояние между центрами узлов) з плоскости фермы; 1, — Расс1оянкэ мзждуузпаыи, закрепленными ст смэщвния из плоскости Фзрыь~ (поясами Ферм, спсцкзпьнымк связями, жесткими ппктаыи покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами кли балтами, и т.п,). 6.2. Расчетную длину 1, элемента, по длине которого действуют сжимающие силы А1, и А' (!у, > А!. ), из плоскости Фермы (рис. 7, в, г; рис. 8) следует вычислять по Формуле ! Рмс. 7. Схемы решеток Ферм для определения расчетных длин элементов з — треугольная сс стойками; б — рзсксснзя: з — треугольная сс шпрзкгепям; г — пспуРзсксскзя треугольная; д— перекрестная Расчет на устойчивооть в этом случае следует выполнять на силу !Уп 6.3", Расчетные длийы 1, элементов первкрестной решетки, скрепленных между собой (рис. 7, д), следует принимать: в плоскости фермы — равными расстоянию от центра узла фермы до точки их пересечения (1, =1); из плоскости фермы: дпя сжатых злементов— по табл.

12; для растянутых элементов — равными полной геометрической длине элемента (1, = 1,). 6.4. Радиусы инерции ! сечений элементов из одиночных уголков следует принимать: при расчетной длине элемента, равной !или 0,01 (где 1 — расс~саине между ближайшими узлами) — минимальный (! = 1„ь); в остальных случаях — отйссительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости Фергиы (! =- 1, или ! = 1, в зависимости от на. правления продольного изгиба), РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙ 6.6". Расчетные длины 1, и радиусы инерции сечений ! сжатых и ненагруженнык элементов из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать по табл.

13'. СНиП 9-23-91' С, 21 Табл и ца 15" Значение лкпри —, равном /тл/л Прикрепление элемента к поясам св. 160 св. 60 до 160 до 60 0,54 + 36 /л/и Сварными Швами, болтами (не менее двух), распо- ложенными вдоль элемента, бэз фасонок 0,56 + 28,8 — ' 1,О4 Св. 6 0,64+ 28,8— 0,82 Независимо 1,12 Одним болтом без фасонки от л Обозначения, принятые в табл. 15*: л — см. табл. 14", ! — длина, принимаемая: !з — по рис.

9', б, з, г; /, — гю табл. 14* (для элементов — по рис. 9', з, д). П р н м е ч з н и я: 1, Значения я„при значениях л от 2 до 6 следует определять линейной интерполяцией. 2. При прикреплении одного конца раскоса к поясу фзсонок аваркой или болтами. а второго кеицэ через фвсонку, коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5 (1 + я ); при прикреплении обоих концов раскоса через фасонки — яз = 1,0. 3, Конш ! рзскосов по рис.

9', з следует крепить. как правило, без фасонок. 9 этом слу!аэ при их прикрепле. нии к распорке и поясу сварными швами илн болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса, значение коэффициента и, следует принимать по строке при значении л До 2». 9 случае прикрепления их концов одним бол~ом значение коэффициента я следует принимать по строке «Одним болтом без фасонкич при вычислении значения !ж по табл. 13* вместо я! следует принимать 0,5 (1 + яз), где / — длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа; р — коэффициент расчетной длины. 6.9*.

Коэффициенты расчетной длины я колонн и стоек постоянного сечения следует принимать в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки. Табл и ца 1о Расчетная длина /„ и эди с инерции сечения !' Конструкция траверсы решетки поясов С поясами и решеткой иэ одиночных уголков (рио, 21, э) !чв Таблица 17 Элементы струк!урных конструкций Расчетная длина /, С поясами из швелле- ров и решеткой из одиночных уголков (рис. 21, б) ! 1,12/, 0,85! Обозначение, принятое в табл.

16: !„' — радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки тразерсы, Рдсчетные длины здезвентсе стрътттурных кОнстрящий 0,9/ 0,75/ 0,7! 0,95! 0,85/ 0,8/ Обозначение, принятое в табл. 17: — геометрическая длина элемента (рзсстоя ние между узлами структурной конструкции) 6.7. Расчетные длины /, элементов структурных конструкций следует принимать па табл.

17. Радиусы инерции сечений ! элементов структурньж конструкций при определении гибкости следует приниматгы для сжато-изгибаемых элементов относительно оси, перпендикулярной или параллельной плоскости изгиба (! = !„ или / = !,); в остальных случаях — минимальные (!' = /,„), Расчетные длины колонн (стоек» б.б.

Расчетные длины /, колонн (стоек) постоянного сечения или отдельных участков ступенчатых колонн следует определять по формуле /,- =р/, (67) 1. Кроме указанных в поз. 2 и 3 2. Нераэрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и прикрепляемые в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам 3, Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой: э) сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль элемента, при !7!„ь: до 90 св.